Определение расчётных усилий

За расчётные пролеты второстепенной балки принимаем: для средних пролётов - расстояния между главными балками в свету; для крайних пролетов - расстояния от грани главной балки до оси крайней опоры на стене

Определение изгибающих моментов производим с учетом перераспределения вследствие пластических деформаций. В приложении методических указаний приведены данные для построения огибающих эпюр изгибающих моментов в балках, загруженных равномерно распределённой постоянной нагрузкой g и временной p при соотношениях p/g=0,55,0.

Ординаты огибающей эпюры изгибающих моментов вычисляют в сечениях через 0,2L₀ по формуле:

M(gp)L²₀

где  коэффициент, принимаемый по таблице в методических указаниях.

Р асчётная схема второстепенной балки.

q25.663; p17,6; g8.063 p/g2.18

L_{0 кр}7200100250/26975 мм

L_{0 ср}72002506950 мм

№ пролёта	№ точек	Доля пролёта			ql20 , кНм	М, кНм
						М	М
I	1	0,2l0 кр	0,065		1248,521	81,15386	0
	2	0,4 l0 кр	0,09		1248,521	112,3669	0
	мах	0,425 l0 кр	0,091		1248,521	113,6154	0
	3	0,6 l0 кр	0,075		1248,521	93,63907	0
	4	0,8 l0 кр	0,02		1248,521	24,97042	0
	5	l0 кр		0,0715	1248,521	0	89,26925
II	5	0		0,0715	1239,587	0	88,63047
	6	0,2 l0 ср	0,018	0,033	1239,587	22,31257	40,90637
	7	0,4 l0 ср	0,058	0,012	1239,587	71,89605	14,87504
	мах	0,5 l0 ср	0,0625		1239,587	77,47419	-
	8	0,6 l0 ср	0,058	0,009	1239,587	71,89605	11,15628
	9	0,8 l0 ср	0,018	0,027	1239,587	22,31257	33,46885
	10	l0 ср		0,0625	1239,587	0	77,47419

5

Определение размеров сечения второстепенной балки.

Второстепенная балка имеет тавровое сечение. Если полка тавра расположена в растянутой зоне, то она при расчёте не учитывается. И в этом случае расчет тавровой балки ничем не отличается от расчёта прямоугольной балки с шириной, равной ширине, ребра. Поэтому размеры сечения второстепенной балки определяют по наибольшему опорному моменту - М_в.

Как известно, при проценте армирования, равном или большем предельного, изгибаемые элементы разрушаются хрупко по сжатой зоне бетона без развития значительных деформаций. В этом случае в статически неопределимых конструкциях к моменту разрушения перераспределение усилий полностью не реализуется и несущая способность конструкции не может быть оценена расчетом по методу предельного равновесия. Поэтому для реализации полного перераспределения усилий элементы статически неопределимых конструкций следует проектировать с армированием, меньшим предельного армирования для статически определимых систем.

В связи с этим при подборе сечений, в которых намечено образование пластических шарниров, принимаем значение   0,35 – 0,40. Согласно "Руководству по расчёту статически неопределимых железобетонных конструкций", необходимо проектировать конструкции так, чтобы причиной разрушения не могли быть срез сжатой зоны или (особенно в элементах двутаврового и таврового сечения) раздавливания бетона от главных сжимающих напряжений, и применять для армирования конструкций стали, допускающие достаточно большие деформации в пластических шарнирах.

 a50 мм

hh₀a0,420,050,47  h500 мм b/h0.22/0.50.44

Принимаем h500 мм ; b220 мм ; h₀450 мм