4.1Армирование колонн
Рисунок
Вывод результатов производится по фрагментам 1и 2 (рис.)
Фрагмент 1
Фрагмент 2
Фрагмент 3
4.2Армирование ригелей
Фрагмент 1
Фрагмент 2
4.3Расчет арматуры р е з у л ь т а т ы р а с ч е т а (колонны)
N элем. |
N сеч. |
Тип |
Площадь продольной арматуры (см.кв) |
Ширина раскрытия трещины |
Площадь поперечной арматуры, максимальный шаг хомутов |
|||||||||||
|
|
|
несимметричной |
симметричной |
мм |
см.кв |
cм |
см.кв |
cм |
|||||||
|
|
|
AS1 |
AS2 |
AS3 |
AS4 |
% |
AS1 |
AS3 |
% |
ACR1 |
ACR2 |
ASW1 |
Шаг |
ASW2 |
Шаг |
|
||||||||||||||||
Г Р У П П А Д А Н Н Ы Х 1 |
||||||||||||||||
МОДУЛЬ АРМИРОВАНИЯ 1 (2D - плоский стержень) |
||||||||||||||||
БЕТОН B25 АРМАТУРА: ПРОДОЛЬНАЯ A400 ПОПЕРЕЧНАЯ A240 |
||||||||||||||||
Максимально допустимый диаметр 40 мм |
||||||||||||||||
СЕЧЕНИЕ: ПРЯМОУГОЛЬНИК B=65.0 H=40.0 ( см ) |
||||||||||||||||
Расстояние до ц. т. арматуры: A1 = 3.5 A2 = 3.5 ( см ) |
||||||||||||||||
1 |
1 |
|
2.99 |
2.99 |
0.01 |
0.01 |
0.25 |
2.99 |
0.01 |
0.25 |
|
|
#0.01 |
|
#0.01 |
|
|
|
K |
< 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1.50 |
2 1.50 |
|
|
|
2 1.50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 14 |
2 14 |
|
|
0.26 |
2 14 |
|
0.26 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2.99 |
2.99 |
0.01 |
0.01 |
0.25 |
2.99 |
0.01 |
0.25 |
|
|
#0.01 |
|
#0.01 |
|
|
|
K |
< 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1.50 |
2 1.50 |
|
|
|
2 1.50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 14 |
2 14 |
|
|
0.26 |
2 14 |
|
0.26 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
2.99 |
2.99 |
0.01 |
0.01 |
0.25 |
2.99 |
0.01 |
0.25 |
|
|
#0.01 |
|
#0.01 |
|
|
|
K |
< 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1.50 |
2 1.50 |
|
|
|
2 1.50 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 14 |
2 14 |
|
|
0.26 |
2 14 |
|
0.26 |
|
|
|
|
|
|
2 |
1 |
|
2.98 |
2.98 |
|
|
0.25 |
2.98 |
0.01 |
0.25 |
|
|
#0.01 |
|
#0.01 |
|
|
|
K |
< 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1.49 |
2 1.49 |
|
|
|
2 1.49 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 14 |
2 14 |
|
|
0.26 |
2 14 |
|
0.26 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2.98 |
2.98 |
|
|
0.25 |
2.98 |
0.01 |
0.25 |
|
|
#0.01 |
|
#0.01 |
|
|
|
K |
< 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1.49 |
2 1.49 |
|
|
|
2 1.49 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 14 |
2 14 |
|
|
0.26 |
2 14 |
|
0.26 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
2.98 |
2.98 |
|
|
0.25 |
2.98 |
0.01 |
0.25 |
|
|
#0.01 |
|
#0.01 |
|
|
|
K |
< 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1.49 |
2 1.49 |
|
|
|
2 1.49 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 14 |
2 14 |
|
|
0.26 |
2 14 |
|
0.26 |
|
|
|
|
|
|
3 |
1 |
|
2.98 |
2.98 |
|
|
0.25 |
2.98 |
|
0.25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
< 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1.49 |
2 1.49 |
|
|
|
2 1.49 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 14 |
2 14 |
|
|
0.26 |
2 14 |
|
0.26 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2.98 |
2.98 |
|
|
0.25 |
2.98 |
|
0.25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
< 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1.49 |
2 1.49 |
|
|
|
2 1.49 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 14 |
2 14 |
|
|
0.26 |
2 14 |
|
0.26 |
|
|
|
|
|
|
|
3 |
|
2.98 |
2.98 |
|
|
0.25 |
2.98 |
|
0.25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
< 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1.49 |
2 1.49 |
|
|
|
2 1.49 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 14 |
2 14 |
|
|
0.26 |
2 14 |
|
0.26 |
|
|
|
|
|
|
4 |
1 |
|
2.98 |
2.98 |
|
|
0.25 |
2.98 |
|
0.25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
< 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1.49 |
2 1.49 |
|
|
|
2 1.49 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 14 |
2 14 |
|
|
0.26 |
2 14 |
|
0.26 |
|
|
|
|
|
|
|
2 |
|
2.98 |
2.98 |
|
|
0.25 |
2.98 |
|
0.25 |
|
|
|
|
|
|
|
|
K |
< 0.1 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 1.49 |
2 1.49 |
|
|
|
2 1.49 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
2 14 |
2 14 |
|
|
0.26 |
2 14 |
|
0.26 |
|
|
|
|
|
|
