Глава 8

рость крепления лавы была на 30 % выше расчетной скорости подачи комбайна, т. е. должно обеспечиваться неравенство У_п < Укл , где У^, - скорость крепления вдоль лавы. Скорость кре­пления вдоль лавы (фланговая скорость) определяется из выражения

V_D = . (8-4)

D

где п_с - число одновременно перемещаемых секций; /_с - шаг установки секций по длине лавы; У_кф - фронтальная скорость перемещения секции крепи;

В - ширина захвата комбайна.

Фронтальную скорость крепления можно определить, зная время цикла операций, свя­занных с перемещением секций на забой на шаг передвижки (ширину захвата комбайна):

v*=-j-> ⁽⁸-⁵⁾

где t_c - время цикла операций перемещения секции или группы секций при их одновре-

менном перемещении на величину шага передвижки.

Продолжительность цикла перемещения секции по фронту забоя зависит от конструк­ции секции, принятой схемы крепления забоя, производительности насосной станции. Конст­рукция секции крепи и схема крепления забоя определяют структуру операций, которые необ­ходимо выполнить, чтобы передвинуть секцию на шаг. В общем случае необходимо произвести следующие операции: опускание при разгрузке перекрытия секции, перемещение секции крепи на величину захвата и распор секции крепи. Количество гидроцилиндров и их переключений зависит от конструкции секции крепи и ее гидравлической схемы управления,

Время перемещения секции на забой можно определить как отношение рабочего объе­ма гидроцилиндров, участвующих в выполнении операции передвижки, к производительности насосной станции. Аналогично определяются затраты времени на снятие распора и распор сек­ции крепи. Нужно только четко представлять, в какую полость гидростоек и при каких опера­циях подается рабочая жидкость, количество работающих гидростоек, схему управления гид­роцилиндрами, и задать величину перемещения штоков цилиндров. При расчете продолжи­тельности цикла перемещения крепи необходимо учитывать затраты времени на управление операциями разгрузки, перемещения и распора секции крепи с учетом быстродействия гидро­системы и времени переключения распределителя, а также время перемещения оператора кре­пи. Определив продолжительность пооперационных затрат времени на передвижение одной секции крепи, можно рассчитать и суммарную продолжительность цикла передвижки крепи:

*с =*по+*у+*1+*2+*ф, (8.6)

где t_n0 - время перемещения оператора от секции к секции; t_y - время на управление операциями; t\ - время разгрузки секции крепи; ti - время распора секции крепи; *ф - время перемещения секции на забой.

258

Глава 8

Эффективную работу очистной машины может сдерживать и метанообильность пласта, поэтому выбранную механизированную крепь и очистной комбайн проверяют по фактору про­ветривания лавы. Высокопроизводительная работа очистного комплекса обеспечивается, если выдерживается неравенство

Ю0е_тл q₀

S_e> , (8.7)

где S. - площадь фактического свободного конструктивного пространства секции крени;

Q_T - теоретическая производительность очистной машины;

п - коэффициент естественной дегазации пласта;

q_Q - относительная метанообильность пласта;

^v max " максимально допустимая скорость движения воздуха в лаве;

d - допустимая концентрация метана в исходящей струе (d =1 %);

к_вп - коэффициент, учитывающий движение воздуха по выработанному пространству

(*_М1=1,0...1,5).

Выбирая лавный конвейер, необходимо помнить, что он не должен сдерживать произво­дительную работу очистной машины. Из этого следует, что производительность лавного конвей­ера должна быть выше теоретической производительности очистной машины в данных условиях эксплуатации. Кроме этого, нужно иметь в виду, что приемная способность лавного конвейера определяется не номинальной скоростью скребковой цепи, указанной в технической характери­стике конвейера, а относительной, зависящей от направления движения комбайна. Учитывая все сказанное, требуемую производительность лавного конвейера можно определить из выражения

бк=60 Q, k_K k_i{ k_y k_v , (8.8)

где Q_T - теоретическая производительность очистной машины;

А;_к - коэффициент учета относительной скорости (k_K =V_uA^/_lh учитывающий худший случай - попутное движение очистной машины V_n и скребковой цепи конвейера У_ц);

к_п =1,5... 1,8 - коэффициент неравномерности загрузки желоба конвейера;

к_у - коэффициент, учитывающий угол падения пласта и направление доставки;

к_г - коэффициент готовности лавного конвейера.

Возможная максимальная длина конвейера определяется по формуле

Р

_{L =} , (8.9)

1 l[2q_Qf cos a + g(co cos а ± sin а)]

где Р - тяговое усилие привода;

<7о - масса 1 м тягового органа конвейера;

а - угол падения пласта;

/-коэффициент сопротивления движению тягового органа;

q - масса транспортируемого угля на 1 м длины конвейера;

со - коэффициент сопротивления движению угля.

259