- •«Теория изотермической штамповки анизотропных заготовок в режиме кратковременной ползучести»
- •Оглавление
- •Аннотация
- •Введение
- •1. Теоретическая часть
- •1.1 Основные соотношения для анализа процессов деформирования анизотропных материалов в режиме ползучести Основные определяющие соотношения
- •Используя обозначения
- •1.2. Плоское напряженное состояние анизотропного тела
- •1. 3. Плоское деформированное состояние анизотропного тела
- •2. Феноменологические модели разрушения анизотропного материала
- •3. Теоретические исследования первой операции комбинированной вытяжки цилиндрических деталей из анизотропного материала в режиме ползучести
- •3.1. Особенности формоизменения при комбинированной вытяжке
- •3.2. Первая операция изотермической вытяжки на радиальных матрицах
- •3.3 Задание
- •4. Исследовательская часть
- •Заключение
- •Библиографический список
Аннотация
В данной работе выполнены теоретические исследования первой операции изотермической комбинированной вытяжки цилиндрических деталей из анизотропного листового материала в режиме кратковременной ползучести. Установить зависимости влияния технологических параметров, анизотропии механических свойств материала заготовки на напряженное и деформированное состояния заготовки, силовые режимы и предельные возможности деформирования, связанные с максимальной величиной растягивающих напряжений на выходе из очага пластической деформации и накоплением повреждаемости.
Сделаны выводы о влиянии технологических параметров и анизотропии материала на силовые режимы и предельные возможности формоизменения первой операции изотермической вытяжки.
Количество страниц - 35 , таблиц - 0 , рисунков - 15, наименований в библиографическом списке - 7.
Введение
В машиностроительном производстве формообразование высокопрочных титановых, алюминиевых, магниевых сплавов и ряда сталей часто осуществляется в изотермических условиях при повышенных температурах. Реализация медленного горячего деформирования позволяет значительно снизить удельные силы и достичь больших степеней деформации. Это обстоятельство связано со значительной ролью вязкого течения материала при деформации.
Листовой металл, используемый для изотермического деформирования, как правило, обладает анизотропией механических свойств. Анизотропия механических свойств заготовки проявляется как при пластическом деформировании, так и при деформировании в режиме кратковременной ползучести и оказывает существенное влияние на силовые, деформационные параметры процессов обработки металлов давлением, на качество получаемых изделий.
Назначение рациональных параметров деформирования листовых материалов должно быть основано на теории формообразования, в которой учитываются в полной мере механические свойства материала (анизотропия, скоростное упрочнение, напряженное и деформированное состояния), а также опираться на критерии разрушения заготовок.
Ниже приведены основные уравнения и соотношения необходимые для теоретического анализа процессов обработки металлов давлением, протекающих в режиме ползучего течения анизотропных материалов, феноменологические критерии деформируемости, связанные с накоплением микроповреждений, которые в последующем используются при теоретических исследованиях первой и последующих операций изотермической комбинированной вытяжки.
1. Теоретическая часть
1.1 Основные соотношения для анализа процессов деформирования анизотропных материалов в режиме ползучести Основные определяющие соотношения
Рассмотрим деформирование анизотропного материала в условиях ползучего течения материала. Упругими составляющими деформации пренебрегаем. Введем потенциал скоростей деформации анизотропного тела при ползучем течении анизотропного материала в виде:
(1.1)
где
,
,
,
,
,
-
параметры анизотропии при ползучести;
- компоненты тензора напряжений;
,
,
-
главные оси анизотропии.
Компоненты
скоростей деформации
будем определять в соответствии с
ассоциированным законом течения
,
(1.2)
где
-
коэффициент пропорциональности.
При
вязком течении материала по аналогии
с работами Р. Хилла и Н.Н. Малинина введены
понятия эквивалентного напряжения
и эквивалентной скорости деформации
,
величины которых определяются по
выражениям:
(1.3)
(1.4)
