3.2.8. Конструирование ригеля

Первый пролетный участок

Для арматуры: 428 A-III;

Для арматуры: 228 A-III;

Расстояние теоретического обрыва стержня 228 (слева);

Расстояние теоретического обрыва стержня 228 (справа);

Второй пролетный участок

Для арматуры: 418A-III;

Для арматуры: 218A-III;

Над опорой В

Для арматуры: 225+222 A-III;

Для арматуры: 225 A-III;

Расстояние теоретического обрыва стержня 222 (слева);

Расстояние теоретического обрыва стержня 222 (справа);

3.2.9. Проектирование стыка неразрезного ригеля на колонне

Стык неразрезного ригеля воспринимает значительный изгибающий момент и поперечную силу . Принимаем вариант с необетонированным стыком. В нем опорный момент воспринимается растянутыми стыковыми стержнями, которые привариваются к металлическим пластинам по концам ригелей, и нижними фланговыми сварными швами с параметрами , которые воспринимают усилие сдвига от действия момента . Бетон замоноличивания здесь не учитывается в расчетах и выполняет лишь функцию защиты элементов стыка от коррозии.

1. Определение расчетного растягивающего усилия, которое воспринимают стыковые стержни:

– плечо внутренней пары сил в стыке:

– высота ригеля на опоре, которая подсчитывается как расстояние от нижней грани ригеля до верха пластины закладной детали М-1 на опоре.

2. Требуемая площадь поперечного сечения стыковых стержней из условия прочности центрально растянутых элементов:

По сортаменту арматуры принимаем 328мм А-ІII. .

3. Расчет суммарной длины верхних сварных швов, которые прикрепляют стыковые стержни к закладной детали М-1 ригеля:

– расчетное сопротивление сварных швов;

;

– диаметр стыкового стержня;

– коэффициент надежности.

4. Расчет требуемой длины сварного шва, который накладывается с обеих сторон каждого стыкового стержня:

– количество стыковых стержней;

– добавка на «непровар» в начале и в конце шва.

5. Определение требуемой площади поперечного сечения верхней закладной детали М-1 ригеля из условия равнопрочности ее со стыковыми стержнями:

6. По значению назначаем размеры сечения пластины детали М-1 как для центрально растянутого элемента:

Принимаем .

– назначаем исходя из размера «m» в каркасе ригеля, который был принят при расчете продольной арматуры на опоре с учетом «просвета» между стержнями.

– принимаем из условия, чтобы закладная деталь М-1 входила в опалубку с необходимыми зазорами (по 5-7мм с каждой стороны).

7. Определение расчетной длины II нижних сварных швов, которые прикрепляют ригель к закладной детали М-3 на консоли колонны:

Значение не должно превышать 200мм, соответственно принимаем .

– коэффициент трения (при трении металла по металлу );

– минимальная поперечная сила на опоре В ригеля.

3.3. Расчет и конструирование колонны первого этажа

3.3.1. Определение расчетной продольной силы в колонне первого этажа и ее гибкости.

Полная расчетная продольная сила в опорном сечении колонны первого этажа от всех расположенных выше этажей может быть вычислена как:

– полная расчетная нагрузка на 1 пог. м ригеля (по 3.2.2.);

– длина ригеля (м);

– шаг ригелей (м);

– количество этажей в здании;

– нормативная нагрузка от снега на покрытия, может быть принята как для Донецкой области ;

- размер стороны сечения колонны (м), принятый при компоновке перекрытия (по 2.2.);

- плотность железобетона;

– коэффициенты надежности по нагрузке;

– высота этажа (м) (по заданию).

Полная нагрузка состоит из постоянной и временной частей, которые могут быть подсчитаны как:

- временная часть нагрузки:

- длительная часть нагрузки:

Гибкость колонны

– расчетная длина колонны, которая назначается в зависимости от способа закрепления ее концов. Принимаем здание без подвала – колонна первого этажа частично защемлена в фундаменте и шарнирно оперта в уровне перекрытия (точнее, в уровне низа ригеля, который приварен к консоли колонны и препятствует деформированию колонны). В этом случае значение расчетной длины колонны равняется:

– расстояние от низа ригеля первого этажа до верхнего обреза фундамента.