Для спрощення розрахунків навантаження приладів можна не розділяти по фазах, тоді

(1.33)

Перетин проводів у ланцюгах трансформаторів напруги визначається по припустимій втраті напруги. Згідно ПУЕ втрата напруги від трансформаторів напруги до розрахункових лічильників повинна бути не більше 0,5%.

Визначення вторинного навантаження

Підрахунок вторинного навантаження наведений у таблиці 1.11 та є однаковим для будь-якого класу напруги.

Таблиця 1.11

Прилад	Тип	Потужність В.А	Число котушок	Cos(f)	Sin(f)	Числоприладів	Споживана потужність
							Р (Вт)	Q (ВА)
Вольтметр	3-335	2,0	1	1	0	1	2,0	-
Ваттметр	Д-335	1,5	2	1	0	1	3,0	-
Варметр	Э-335	1,5		1	0	1	3,0	-
Датчик активної потужності		1,5	2	1	0	1	3,0	-
Датчик реактивної потужності		1,5	3	1	0	1	3,0	-
Лічильник активної енергії	И-680	2,0	0,38	0,38	0,925	1	4,0	9,7

Продовження таблицы 1.11

Лічильник реактивної енергії	676	3,0	0,38	0,38	0,925	1	6,0	14,5
Ваттметр	Д-305	2,0	2	1	0	1	4,0	-
Частотомір	Э-371	3,0	1	1	0	1	3,0	-
Разом							31,0	24,2

Таблиця 1.11 - Таблиця підрахунку вторинного навантаження для вибору трансформаторів напруги

Вибір трансформаторів напруги 330 кВ

Вибір трансформаторів напруги наведений у таблиці 1.12

Таблиця 1.12 - Таблиця вибору трансформаторів напруги 330 кВ

Умови вибору	Розрахункові дані	Тр-р напруги НКФ-М-330-1У1
1 . Uуст<Uн	Uуст=330 кВ	Uн=330 кВ
2 . S2<Sh	S2 = 39,3 ВА	SH = 400 ВА

Приймаємо до установки трансформатор напруги типу НКФ-М-330-1У1.

Вибір трансформаторів напруги 110 кВ

Вибір трансформаторів напруги наведений у таблиці 1.13

Таблиця 1.13 - Таблиця вибору трансформаторів напруги 110 кВ

Умови вибору	Розрахункові дані	Тр-р напруги НКФ-110
1 . Uуст<Uн	Uуст=110 кВ	Uн=110 кВ
2 . S2<Sh	S2 = 39,3 ВА	SH = 400 ВА

Приймаємо до установки трансформатор напруги типу НКФ-110.

Вибір трансформаторів напруги 35 кВ

Вибір трансформаторів напруги наведений у таблиці 1.14

Таблиця 1.14 - Таблиця вибору трансформаторів напруги 35 кВ

Умови вибору	Розрахункові дані	Тр-р напруги ТИ-630/35-У1
1 . Uуст<Uн	Uуст=35 кВ	Uн=35 кВ
2 . S2<Sh	S2 = 39,3 ВА	SH = 400 ВА

Приймаємо до установки трансформатор напруги типу ТИ-630/35-У1.

1.5.5 Вибір струмоведучих частин

Загальні відомості

Відповідно до ПУЕ збірні шини електроустановок, у межах відкритих і закритих розподільних пристроїв всіх напруг, перевірці за економічною щільністю струму не підлягають.

Вибір ошиновки розподільних пристроїв здійснюється на вимогу відносно гранично припустимого нагрівання з обліком не тільки нормальних, але й післяаварійних режимів. При перевірці на нагрівання приймається півгодинний максимум струму.

Вибір струмоведучих частин ВРП 330 кВ

Виходячи з максимального робочого струму I_{роб.макс.}=490 А, отрманого в розділі 1.3, можна було б прийняти одне проведення у фазі перетином S=185 мм² (1_доп=510 А).

Однак, у розподільних пристроях 330 кВ і вище, кожна фаза, для зменшення втрат електроенергії на корону виконується, відповідно до ПУЕ, як мінімум двома проводами у фазі.

Виходячи із цього, приймаємо для ошиновки ВРП 330 кВ за умовами корони два проводи АС 300/39 (таблиця 4.10 Л10).

Вибір струмоведучих частин ВРП 110 кВ

Ошиновка лінійних осередків звичайно виконується проведенням аналогічному проведенню ПЛ залежно від навантаження.

У проекті проводиться вибір перетину збірних шин й автотрансформаторних осередків. Необхідно врахувати, що ошиновка обхідних й шиноз’єднувальних вимикачів, виконується перетином збірних шин.

Виходячи з максимального робочого струму I_{роб.макс}.=1470 А, отриманого в розділі 1.3, приймаємо для ошиновки ВРП 110 кВ два провода у фазі перетином

S=300 мм² (I_доп=1650 А).

1.5.3 Вибір трансформаторів струму

Трансформатори струму призначені для зменшення первинного струму до величин, найбільш зручних для вимірювальних приладів і реле, а також для відділення ланцюгів виміру й захисту від первинних ланцюгів високої напруги.

Трансформатори струму вибираються

1) по напрузі: U_уст<U_н (кВ);

2) по струму: I_{роб.макс.}<I_н (А);

3) по електродинамічній стійкості: i_y<К_дВ2I_н (кА);

де: К_д - кратність динамічної стійкості по каталогу;

I_н - номінальний первинний струм (А);

4) по термічній стійкості: В_к<(К_тI_н)²t_т (кА²с);

де: В_к - тепловий імпульс із розрахунку;

К_т - кратність термічної стійкості по каталогу;

t_т - час термічної стійкості по каталогу (с);

5) по вторинному навантаженню: Z2 < Z2_H (Ом);

де: Z2 - вторинне навантаження трансформатора струму;

Z2_H - номінальне припустиме навантаження трансформатора струму в обраному класі точності.