6 Расчетная проверка трансформаторов тока

Производится расчетная проверка трансформатора тока защиты на 10%-ную погрешность.

K₁₀ = I_1расч / I_1ном.ТТ = 1520,09 / 200= 7,6,

где I_1расч = 1,1 I_сз = 1,1 1381,9= 1520,09 А;

I_1ном.ТТ - номинальный ток трансформатора тока ТПЛ-10.

Допустимое значение сопротивления нагрузки (определяем по рисунку 7.1 [1])

Z_н.доп = 0,65 Ом.

Наибольшая фактическая расчетная нагрузка трансформатора тока для схемы неполной звезды:

Z_н.расч = 2 r_пр + z_р + r_пер = 2∙0,18+0,123+0,1=0,583 Ом,

где r_пр=L/(γ∙S)=25/(34,5∙4)=0,18 Ом;

L – длина провода (кабеля) от трансформатора тока до реле, м;

γ – удельная проводимость алюминия, м/(Ом∙мм²)

S - сечение провода (жилы кабеля), мм2;

z_р=S/I²=10/9²=0,123 Ом, где

S – потребляемая мощность, В∙А;

I – ток, при котором задана потребляемая мощность, А.

Фактическое расчетное значение сопротивления нагрузки (0,583 Ом) меньше допустимого (0,75 Ом), и, следовательно, погрешность трансформаторов тока менее 10%.

Способы уменьшения погрешностей трансформаторов тока:

а) увеличение сечения соединительных проводов (например, путем использования свободных жил проложенного кабеля);

б) переход на больший коэффициент трансформации;

в) переход на другую схему соединения трансформаторов тока и реле защиты;

г) использование вторичных обмоток двух сердечников трансформатора тока при их последовательном соединении (допускается последовательное соединение вторичных бмоток трансформаторов тока разных классов точности, например Р и 0,5, но при условии, что их коэффициенты трансформации одинаковы); при последовательном соединении вторичных обмоток двух сердечников трансформатора тока допустимая внешняя нагрузка может приближенно приниматься равной арифметической сумме допустимых нагрузок каждой из последовательно соединенных вторичных обмоток;

д) включение реле прямого действия типов РТМ и РТВ на разные вторичные обмотки одних и тех трансформаторов тока.

С писок использованных источников

1. Мусин А. Х. Методическое пособие по расчеты релейной защиты электроустановок для бакалавров направления «Электроэнергетика и электротехника» / Алт. гос. техн. ун-т им. И. И. Ползунова. – Барнаул: Изд-во АлтГТУ, 2014 г. – 33 с.

2. Правила устройства электроустановок. Седьмое издание. 2003 г.

3. Беркович М. А. Основы техники релейно й защиты / М. А. Беркович, В. В. Молчанов, В. А. Семелов – 6-е изд., перераб. и доп. – Москва: Энергоатомиздат, 1984г., 367 с., с илл.

7 Выбор схемы авр для секционного выключатели св на шинах 6 кВ

На рисунке 7.1 показана схема устройства АВР двустороннего действия с ускорением защиты после АВР на постоянном оперативном токе для схемы сети, показанной на рисунке 1. УАВР1 приходит в действие при снижении напряжения на секции 1 и отключает выключатель Q2, а УАВР2 - при снижении напряжения на секции 2 и отключает выключатель Q4. И в том, и в другом случае обесточивается реле KLT1, обеспечивающее однократность действия УАВР, и включается секционный выключатель Q5.

Для ускорения токовой защиты после АВР в схему включено реле KLT2. В нормальном режиме (выключатель Q5 отключен) оно находится в возбужденном состоянии и его контакт KLT2.1 в цепи электромагнита отключения YAT5 выключателя Q5 замкнут. Если выключатель Q5 включается на КЗ, то срабатывает реле тока КА, реле времени КТЗ приходит в действие, замыкая мгновенный контакт КТ3.2. При этом создается цепь на отключение выключателя Q5 (контакты реле KLT2.1, КТ3.2 и вспомогательный контакт выключателя Q5.2 замкнуты) выключатель отключается, а реле KLT2 с некоторым замедлением размыкает контакт KLT2.1. При успешном действии УАВР выключатель Q5 остается включенным. Если теперь возникнет КЗ, то он будет отключаться с выдержкой времени, установленной на реле КТЗ (контакт КТ3.1).

Рисунок 7.1 – схема УАВР двустороннего действия с ускорением защиты после АВР