По технологическим переходам для диаметра 19f7 (пов. 2)

Маршрут обработки поверхности диаметром D	Элементы припуска, мкм					Расчетные величины	Принятые (округленные) размеры заготовки по переходам, мм
	вRz	T T		ρ	ε	припуск 2Zi, мкм	Наибольшие Dmax	Наименьшие Dmin
1	2	3		4	5	6	7	8
Прокат	150	250		52	-	904	27.16	27.16
Резка пилой	100	100	52		0	504	27,16	27.16
Черновое обтачива-ние	60	60		52	0	344	21,0	20.87
Чистовое обтачива-ние	30	30		43	0	206	18,98	18,959

Таблица 4

Результаты расчёта припусков на обработку и предельных размеров

по технологическим переходам для размера Ø10H9 (пов.4)

Маршрут обработки поверхности диаметром D2	Элементы припуска, мкм				Расчетные величины	Принятые (округленные) размеры заготовки по переходам, мм
	вRz	T T	ρ	ε	припуск 2Zi, мкм	наибольшие	наименьшие
1	2	3	4	5	6	7	8
Заготовка	150	250	52	-	904	27.16	27.16
Сверление	40	40	52	0	264	9.15	9.0
Растачи-вание	10	20	43	0	146	10.036	10.0

5. Проектирование приспособления для одной из операций тп: точностной расчет, силовой расчет, описание работы.

Для расширения технологических возможностей токарного станка с ЧПУ Gildemeister CTX 400 Serie 2, сокращения основного времени обработки заготовки, вследствие обработки за один установ (операция 020) и повышения точности обработанных поверхностей был выбран и рассчитан трехкулочковый самоцентрирующий патрон. Схема приспособления приведена в СамГТУ 151900.062.010.010.

Рис. 39. Силовая схема приспособления

Проведем силовой расчет приспособления.

Рассчитаем крутящий момент, возникающий при черновом точении на первом инструментальном переходе (операция 020).

Силу, возникающую при обработке, назначаем по [3, с.271]:

F_обр = 10·Cp·t ^x·S ^y·V ⁿ·Kp;

Kp – поправочный коэффициент:

Kp=K_mp ·K_φp ·K_γp ·K_λp ·K_rp.

Значения коэффициентов и степеней берем из таблиц 22 и 23 [3, c.273-275]:

Сp=300; x=1,0; y=0,75; n= - 0,15; K_mp = 0,85; K_φp =0,89; K_γp =1,0; K_λp = 1,0; K_rp=1,0.

Режимы резания: t =1,5 мм; S = 0,2 мм/об; V =270 м/мин.

Kp=0,85·0,89·1,0·1,0·1,0=0,76;

F_обр = 10·300·1,5^1,0·0,2^0,75·270^-0,15·0,76=441 H.

Обрабатываемый диаметр d_обр =28 мм.

Рассчитаем суммарную силу зажима заготовки в патроне по формуле:

где k - коэффициент запаса сил зажима, примем k=1,5; М_рез = 6,2 H·м – момент от сил резания, f =0,3 - коэффициент трения между кулачками патрона и заготовкой, R - радиус заготовки в месте зажима, м.

Для зажима используется токарный трехкулачковый рычажно-клиновой патрон с гидроцилиндром.

Усилие, которое необходимо создать на штоке гидроцилиндра, рассчитывается по формуле:

;

где α = 15° – угол клиньев, φ – угол трения.

Найдем диаметр гидроцилиндра по формуле:

где Р – избыточное давление жидкости в гидросистеме, Р=2,5МПа.

Принимаем гидравлический цилиндр D=63 мм по ГОСТ 6540-68

Проведем расчет точности приспособления из условия обеспечения размера Ø10^+0,036 мм.

;

где – погрешность базирования, погрешность закрепления, – погрешность установки приспособления на станке, погрешность износа погрешность, связанная с перекосом инструмента, , , , ,

компенсируется специальыми кулачками и настройкой силы зажима (сила зажима постоянна); ; компенсируется настройкой станка, использование одного приспособления;

;

Отсюда получаем расчетную точность приспособления: Ø10^+0,024 мм.