КУРСОВОЙ ПРОЕКТ По дисциплине «ПМ. 01.МДК.01.03. Электрическое и электромеханическое оборудование» Студента группы 1ТЭО-11-9 Григорова Ильи Евгеньевича Шифр 140448 2014

Департамент образования и науки Кемеровской области

Государственное образовательное учреждение

среднего профессионального образования

Кемеровский горнотехнический техникум

Специальность: «Техническая эксплуатация и обслуживание электрического и электромеханического оборудования»

ВЫБОР СРЕДСТВ МЕХАНИЗАЦИИ И ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ ОЧИСТНОГО УЧАСТКА.

Пояснительная записка

КП.140448.00.00.ПЗ.

Принял: Выполнил:

Тявин В.Д. студентгр.1ТЭО-11-9

Григоров Илья

г. Кемерово

2014 г.

Содержание: Стр.

1. Выбор механизации по производственному процессу…….…………….5

2. Обоснование места установки трансформаторных подстанций

и величин применяемого напряжения.........................................................6

3. Расчет и выбор трансформаторных подстанций…………………………8

4. Расчет и выбор низковольтной кабельной сети……….………………...10

5. Проверка кабельной сети по потере напряжения в нормальном

режиме работы………………….………….……………………………...12

6. Проверка кабельной сети по потери напряжения в пусковом

режиме работы………………………………………….………………...15

7. Выбор пусковой и защитной аппаратуры……………………………….18

8. Проверка аппаратов на отключающую способность……….….……….19

9. Расчет и установка защит от токов короткого замыкания….……….….20

10. Проверка защит от токов короткого замыкания на

чувствительность срабатывания…………………………………………21

11. Расчет и установка защит от токовой перегрузки (ТЗП)........................23

12. Расчет освещения и осветительной сети………………………………..24

13. Расчет и выбор высоковольтной кабельной сети ……………………...26

14. Выбор высоковольтного оборудования………………………….……...27

15. Автоматизация, сигнализация, связь……….……………...……………28

16. Защитное заземление, контроль изоляции……………………....……...29

17. Противопылевые мероприятия……………………………………..……31

18. Противопожарное обеспечение……………………………………….…32

19. ПБ при обслуживание и ремонте электрооборудования……………….33

20. Список литературы……………………………………………………….34

1. ВЫБОР МЕХАНИЗАЦИИ ПО ПРОИЗВОДСТВЕННЫМ ПРОЦЕССАМ.

Исходя из горно-геологических и горно-технических условий выбираем механизацию:

Длина лавы – 140 метров

Длина участка – 1400 метров.

Мощность пласта – 2,7 метра.

Угол падения – 14 ^о

Приток воды – 12 куб/ч

Расстояние от РПвн до устья конвейерного штрека – 1000 метров.

Освещать лаву и прилежащие выработки через 20 метров.

Исходя из этих условий для механизированной выемки угля выбираем механизированный комплекс КМ130.

Комплекс работает в условиях:

Мощность пласта – 2,0-3,2 м.

Угол падения по простиранию от 0 ^о до 30 ^о

В состав комплекса КМ130 входит:

Крепь – М130

Крепь сопряжения – М81С

Комбайн – КШ3М

Конвейер – СП301

Маслостанция – СНТ32

Для транспортировки горной массы по конвейерному штреку выбираем:

Перегружатель – СПШ1

Скребковый конвейер- 2СР70

Ленточный конвейер – 2Л80

Для доставки материалов и оборудования выбираем НКД и ставим его в 10 метрах от устья выработки.

Для пылеподавления выбираем насос НУМС и ставим его на конце противопожарного става т.е. в 20 метрах от забоя.

Для откачки воды из под лавы выбираем насос 1В20.

2. ОБОСНОВАНИЕ МЕСТА УСТАНОВКИ ТРАНСФОРМАТОРНОЙ ПОДСТАНЦИИ И ВЕЛИЧИНЫ ПРИМЕНЯЕМОГО НАПРЯЖЕНИЯ.

По правилам устройства электроустановок трансформаторная подстанция, устанавливается в центре нагрузки.

Но так как у нас протяжённость выработки 1400 метров и нагрузка сосредоточена на больших расстояниях и ложиться на лаву и на сопряжение выработки, поэтому группируем все нагрузку на две трансформаторных подстанции, одну ставим на свежей струе т.е. на конвейерном штреке на расстоянии 20 метров от сопряжения бремсберга, а вторую ставим от забоя на расстоянии 400 метров.

Так как на трансформаторной подстанции которая находится под лавой приходится суммарная мощность всех двигателей данных потребителей составляет 655 кВт, а это больше чем 600 кВт, то принимаем напряжение 1140 вольт. А на другую трансформаторную подстанцию приходится 257кВт, то принимаем напряжение 660 вольт.

Характеристики электродвигателей:

Таблица. 1

Потребитель	Тип электр. двигат.	Р, кВ	U, сети	Iном. А	Iпуск. А	соs φ	Кол-во электро- двигателей	∑Р, кВт
НКД	ЭДКОФ	37	660	41	287	0,85	1	37
2Л80	ВРМ25ММ	55	660	61	427	0,85	2	110
2Л80	ВРМ25ММ	55	660	61	427	0,85	2	110
								257

Таблица.2

Потребитель	Тип электр. двигат.	Р, кВ	U, сети	Iном. А	Iпуск. А	соs φ	Кол-во электро- двигателей	∑Р, кВт
КШ3М	1ЭДКО5Р	105	1140	63	441	0,85	2	210
СПШ1	2ЭДКОФ	110	1140	66	462	0,85	1	110
1В20	ЭДКОФ	10	1140	6	42	0,85	1	10
2СР70	ЭДКОФ42	55	1140	35	245	0,85	1	55
СНТ32	АИУМ225	55	1140	35	245	0,85	1	55
	АИУМ112	3	1140	2	14	0,85	1	3
СП301	2ЭДКОФ250	110	1140	66	462	0,85	1	110
	ЭДКОФ55	55	1140	35	245	0,85	1	55
НУМС	ЭДКОФ	37	1140	23	156	0,85	1	37
								655

3. РАСЧЁТ И ВЫБОР ТРАНСФОРМАТОРНЫЙ ПОДСТАНЦИЙ.

Необходимую мощность трансформаторной подстанции рассчитываем по суммарной мощности всех электродвигателей данных потребителей с учётом коэффициента спроса.

Коэффициент спроса (К_с) учитывает одновременную работу электродвигателей и степень их загруженности.

Трансформатор рассчитывается по формуле:

Где: ∑Р – суммарная установленная мощность токоприёмников на схеме (кВт);

К_с – коэффициент спроса;

Р_мах – номинальная мощность наиболее мощного электродвигателя на схеме (кВт);

Соs φ – средневзвешенный коэффициент мощности (0,8)

Расчёт первой трансформаторной подстанции:

S_тр = ;

К_с = 0,4+0,6

Расчёт второй трансформаторной подстанции:

S_тр =

К_с = 0,4+0,6

По расчётной величине исходя их условий эксплуатации по каталогу справочника выбираем комплектную передвижную во взрывобезопасном исполнении трансформаторную подстанцию типа КТПВ.

Характеристики трансформаторов:

Таблица 3

Тип	Р, кВА	U, кВ		Iном		Uк.з. %	Ix.x. Iн,н,	Потери, Вт
		ВН	НН	ВН	НН			Рх.х.	Рк.з.
КТВП 250/6	250	6±5%	0,69	24,1	205	3,5	3,5	1590	2490
КТВП 630/6	630	6±5%	1,2	60,6	304	3,5	3,5	2900	4900

4. РАСЧЁТ И ВЫБОР НИЗКОВОЛЬТОВОЙ КАБЕЛЬНОЙ СЕТИ.

Кабель имеет следующие параметры:

1. Длину кабеля определяем по схеме расстановки электрооборудования на плане горных работ (с учётом на провис) 10% - для гибкого кабеля, 5% - для бронированного кабеля.

2. Сечение токоведущей жилы кабеля определяем по длительно-допустимой токовой нагрузке из условия, чтобы ток фактический который идёт по этому кабелю не превышал ток который допускает этот кабель с учётом механической прочности Для силовых установок берём сечение не меньше чем 16 мм²; Для магистральных кабелей и кабеля комбайна должно быть не меньше чем 35 мм².

3. Марку кабеля выбираем по условию эксплуатации. Кабель должен быть с медными жилами, с негорючей изоляцией и обязательно экранированный марки КГЭШ.

Характеристику кабелей сводим в таблицу и заносим на схему.

Таблица 4

Потребитель	L, м	Iфакт. А	S мм2		Марка кабеля	Iдопуст.
			Iн	Мех. проч.
2Л80	11	121	16	16	КГЭШ 3×16+1×10	110
2Л80	650	121	100	35	КГЭШ 3×50+1×10	200
М.К.1	40	163	100	35	КГЭШ 3×50+1×10	200
М.К.2	180	41	35	35	КГЭШ 3×35+1×10	165
НКД	10	41	16	16	КГЭШ 3×16+1×10	110

Потребитель	L, м	Iфакт. А	S мм2		Марка кабеля	Iдопуст.
			Iн	Мех. проч.
СПШ1	35	66	16	16	КГЭШ 3×16+1×10	110
СНТ32	25	35	16	16	КГЭШ 3×16+1×10	110
2СР70	210	35	16	16	КГЭШ 3×16+1×10	110
СП301	20	101	35	35	КГЭШ 3×35+1×10	165
КШ3М	165	132	35	35	КГЭШ 3×35+3×4+1×10	165
1В20	30	6	16	16	КГЭШ 3×16+1×10	110
НУМС	15	23	16	15	КГЭШ 3×16+1×10	105
М.К.1	200	23	35	35	КГЭШ 3×35+1×10	165
М.К.2	429	398	100	35	2КГЭШ 3×50+1×10	400

5. ПРОВЕРКА КАБЕЛЬНОЙ СЕТИ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЯ В НОРМАЛЬНОМ РЕЖИМЕ РАБОТ.

Завод изготовитель гарантирует долговременную работу электродвигателей, если на его зажимах будет подаваться номинальное напряжение и отклонение от нормальной величины допускается не более ±5%. Номинальное напряжение 1140 вольт; 5%=57 вольт. 1140+57=1197 вольт. Трансформаторная подстанция на холостом ходу выдает напряжение 1200 вольт. 1140-57=1083 вольта. Допустимые потери в сетях для двигателей с учётом потерь со вторичной обмоткой трансформаторной подстанции. 1200-1083=117 вольт. Номинальное напряжение 660 вольт; 5%=33 вольта, 660+33=693 вольта. Трансформаторная подстанция на холостом ходу выдает напряжение 690 вольт. 660-33=627 вольт. Допустимые потери в сетях для электродвигателей с учётом потерь со вторичной обмоткой трансформаторной подстанции 690-627=63 вольта.

Производим расчет по потере напряжения в отдельных участках сети и сводим их в таблицу.

Таблица 5

Потр.	∆Uтр. В	∆Uм.к., В		∆Uг.к. В	∑∆U, В		∆Uдопуст. В		U на зажимах эл.двигат. В
		1	2
НКД	14	3	5	1	23	63		667
2Л80	14	3	-	1	18	63		672
2Л80	14	3	-	41	58	63		632

Потр.	∆Uтр. В	∆Uм.к., В		∆Uг.к. В	∑∆U, В	∆Uдопуст. В	U на зажимах эл.двигат. В
		1	2
СПШ1	21	44	-	4	69	117	1131
СНТ32	21	44	-	1	66	117	1134
2СР70	21	44	-	13	78	117	1122
СП301	21	44	-	1	66	117	1134
КШ3М	21	44	-	16	81	117	1119
1В20	21	44	-	1	66	117	1134
НУМС	21	44	3	1	69	117	1131

Потери складываются:

Потери напряжения в трансформаторе определяются:

∆U_тр. = β(u_a • cosφ_cp.+ u_р.• sinφ_cp) %

U_а- активная составляющая напряжения к.з. трансформатора; %

U_p- реактивная составляющая напряжения к.з. трансформатора; %

cos φ- средневзвешенный коэффициент мощности приёмников электроэнергии на участке. Принимается тот же, что и при определении расчетной мощности силового трансформатора, (приблизительно 0,8);

sin φ - =

β – коэффициент загрузки трансформатора, представляющий собой отношение расчетной нагрузки трансформатора к его номинальной мощности:

где: S_pасч. – расчетная мощность трансформатора, кВ•А;

S_ном. – номинальная мощность принятого трансформатора кВ•А;

и

P_к.з.- потери к.з. трансформатора при номинальной загрузке, кВт

u_к.з.- напряжение к.з. трансформатора; %

Потери в отрезках кабельной сети:

L- длина кабеля; (м)

I – ток кабеля т.е. ток который идёт по кабелю; (А)

соs φ- средневзвешенный коэффициент мощности приёмников участка;

;

удельная проводимость медных жил кабелей, 53 м/Ом×мм²

Расчет потер в трансформаторе №1

∆U_тр. = β(u_a × cosφ_cp.+ u_р.× sinφ_cp) % = 0,8 (1×0,8-3,3×0,6)=2,5 %

Расчет потерь в трансформаторе №2

∆U_тр. = β(u_a × cosφ_cp.+ u_р.× sinφ_cp) % = 0,8(0,74×0,8+2,8×0,6) = 1,8 %

Расчёт потерь в кабеле:

.

Производим подобные расчёты сводим в таблицу полученные данные.

6. ПРОВЕРКА КАБЕЛЬНОЙ СЕТИ ПО ПОТЕРЕ НАПРЯЖЕНИЕ В ПУСКОВОМ РЕЖИМЕ РАБОТ.

Производится по самому мощному и отдаленному двигателю.

Условия проверки: При запуске самого мощного электродвигателя на его зажимах во время запуска должно быть напряжение не менее 80% от номинальной величины. При этом на остальных электродвигателях должно оставаться не менее 72% от номинальной величины.

Таблица 6

Потр.	∆Uтр. В	∆Uм.к., В				∆Uг.к. В			∑∆U В	∆Uдопуст. В	U на зажимах эл.двигат. В
		1		2
НКД	81	3		5		1			90	215	605
2Л80	81	3		-		41			125	162	565
2Л80	81		3		-		1	90		215		600

Потр.	∆Uтр. В	∆Uм.к., В		∆Uг.к. В	∑∆U В	∆Uдопуст. В	U на зажимах эл.двигат. В
		1	2
СПШ1	108	44	-	4	156	379	1044
КШ3М	108	44	-	16	168	288	1032
СНТ32	108	44	-	1	153	379	1047
2СР70	108	44	-	13	165	379	1035
СП301	108	44	-	1	153	379	1047
1В20	108	44	-	1	153	379	1047
НУМС	108	44	3	1	156	379	1044

Потери складываются:

Потери напряжения в трансформаторе определяются:

- ток пусковой трансформатора, который будет идти через работу трансформатора во время работы самого мощного электродвигателя и остальных номинальных.

– это номинальный ток с низкой стороны трансформатора.

U_а- активная составляющая напряжения к.з. трансформатора; %

U_p- реактивная составляющая напряжения к.з. трансформатора; %

cos φ- средневзвешенный коэффициент мощности приёмников электроэнергии на участке. Принимается тот же, что и при определении расчетной мощности силового трансформатора, (приблизительно 0,8);

sin φ - =

= β

– номинальный ток с низкой стороны трансформатора.

– суммарный номинальный ток самого мощного потребителя.

– суммарный пусковой ток самого мощного потребителя.

β – коэффициент загрузки трансформатора, представляющий собой отношение расчетной нагрузки трансформатора к его номинальной мощности:

где: S_pасч. – расчетная мощность трансформатора, кВ•А;

S_ном. – номинальная мощность принятого трансформатора кВ•А;

и

P_к.з.- потери к.з. трансформатора при номинальной загрузке, кВт

u_к.з.- напряжение к.з. трансформатора; %

Потери в отрезках кабельной сети:

L- длина кабеля; (м)

I – ток кабеля т.е. ток который идёт по кабелю; (А)

соs φ- средневзвешенный коэффициент мощности приёмников участка;

;

удельная проводимость медных жил кабелей, 53 м/Ом×мм²

Расчет потер в трансформаторе №1

∆U_тр. = (u_a • cosφ_cp.+ u_р.• sinφ_cp) % = (1•0,8-3,3•0,6)=11,6%

= β = 0,8•209-122+847=893А.

Расчет потерь в трансформаторе №2

∆U_тр. = (u_a • cosφ_cp.+ u_р.• sinφ_cp) % = (1•0,8+3,3•0,6) = 9%

= β = 0,8 •304-126+882=999А.

Расчёт потерь в кабеле:

.

Подобные расчёты сводим в таблицу.

7. Выбор пусковой и защитной аппаратуры.

Аппаратура выбирается:

1. В соответствии с напряжением.

2. По длительно-допустимой токовой нагрузке.

3. Исходя из условий эксплуатации.

Характеристика выбранных аппаратов:

Таблица 7

Потребитель	Iф А	Тип аппарата	Вид защит от К.З.	Предел регулирования		I откл. способность аппарата, кА
НКД	41	АФВ 200	ПМЗ	400-1200		20
		ПВИ 63	УМЗ	250-750		1,5
2Л80	121	АВ 200	ПМЗ	400-1200		20
		ПВИ 125	УМЗ	250-750		1,5
2Л80	121	АВ 200	ПМЗ		400-1200		20
		ПВИ 125	УМЗ		250-750		1,5

Потребитель	Iф А	Тип аппарата	Вид защит от К.З.	Предел регулирования	I откл. способность аппарата, кА
СПШ1	66	АВ 320	ПМЗ	800-2400	20
		ПВИ 125	УМЗ	250-750	2,5
СНТ32	35	АВ 320	ПМЗ	800-2400	20
		ПВИ 63	УМЗ	125-375	1,5
2СР70	35	АВ 320	ПМЗ	800-2400	20
		ПВИ 63	УМЗ	125-375	1,5
СП301	99	АВ 320	ПМЗ	800-2400	20
		ПВИ 125	УМЗ	250-750	2,5
КШ3М	132	АВ 320	ПМЗ	800-2400	20
		ПВИ 250	УМЗ	250-750	2,5
1В20	6	АВ 320	ПМЗ	800-2400	20
		ПВИ 63	УМЗ	125-375	1,5
НУМС	23	АВ 320	ПМЗ	800-2400	20
		ПВИ 63	УМЗ	125-375	1,5

8. Проверка аппаратов на отключающую способность.

Проверка аппаратов на отключающую способность производится максимальным током короткого замыкания, т.е. трех фазным током, сразу на выходных зажимах проверяемого аппарата.

Условия проверки: Отключающая способность аппарата должна быть больше максимального тока в 1,2 раза.

Таблица 8

Потр.	Тип аппарата	Io A	Точка проверки	Lф м	Lпр м	I (2)к.з.	I (3)к.з.
НКД	ПВИ 63	1500	С1	40	60	2673	4277	0,3 ≤ 1,2
2Л80	ПВИ 250	4000	С2	200	300	1616	2586	1,5 ≥ 1,2

Потр.	Тип аппарата	Io A	Точка проверки	Lф м	Lпр м	I (2)к.з.	I (3)к.з.
2ГШ68	ПВИ 250	4000	С3	200	120	4110	6576	0,6 ≤ 1,2
СУМК75(1)	ПВИ 125	2500	С4	200	140	3936	6298	0,4 ≤ 1,2
СНТ40	ПВИ 63	1500	С5	200	160	3772	6035	0,2 ≤ 1,2
ПТК	ПВИ 63	1500	С6	200	160	3772	6035	0,2 ≤ 1,2
1В20	ПВИ 63	1500	С7	200	180	3612	5779	0,2 ≤ 1,2
СУМК75(2)	ПВИ 125	2500	С8	380	400	2371	3794	0,6 ≤ 1,2
НУМС	ПВИ 63	1500	С9	380	420	2207	3531	0,4 ≤ 1,2

Если отключающая способность выбранного выключателя или пускателя не удовлетворяет условию: то выбираем аппарат с большим отключающим током и производим перерасчет.

9. РАСЧЁТ И УСТАНОВКА ЗАЩИТ ОТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ.

Уставка тока – это величина тока при которой срабатывает максимально-токовая защита.

Максимально-токовая защита – это защита от токов короткого замыкания.

Уставка рассчитывается по пусковому току электродвигателя, может быть 3 ситуации:

1. Для одиночного электродвигателя I_уст. ≥ I_пуск.

2. Для электродвигателей которые включаются одновременно I_уст. ≥ ∑I_пуск.

3. Для электродвигателей которые включаются поочередно I_уст. = I_{пуск.мощн.двиг.}+ ∑I_пуск.

Результаты расчётов и установки заносим в таблицу на схему:

Таблица 9

Потр.	Тип аппарата	Iрасч.. А	Iуст. А	Положение УМЗ и ПМЗ
НКД	АВ 125	287	312	ПМЗ (II)
	ПВИ 63	287	300	УМЗ (VIII)
2Л80	АВ 200	854	900	ПМЗ (VI)
	ПВИ 250	854	900	УМЗ (V)

Потр.	Тип аппарата	Iрасч.. А	Iуст. А	Положение УМЗ и ПМЗ
2ГШ68	АВ 250	924	1000	ПМЗ (V)
	ПВИ 250	924	1000	УМЗ (VI)
СУМК75(1)	АВ 200	539	600	ПМЗ (III)
	ПВИ 125	462	500	УМЗ (VI)
СНТ40	АВ 200	539	600	ПМЗ (III)
	ПВИ 63	270	275	УМЗ (VII)
ПТК	АВ 200	539	600	ПМЗ (III)
	ПВИ 63	231	250	УМЗ (VI)
1В20	АВ 200	539	600	ПМЗ(III)
	ПВИ 63	42	125	УМЗ(I)
СУМК75(2)	АВ 125	623	688	ПМЗ (VIII)
	ПВИ 125	462	500	УМЗ (VI)
НУМС	АВ 125	623	688	ПМЗ (VIII)
	ПВИ 63	161	175	УМЗ (III)

10. ПРОВЕРКА ЗАЩИТЫ ОТ ТОКОВ КОРОТКОГО ЗАМЫКАНИЯ НА ЧУВСТВИТЕЛЬНОСТЬ СРАБАТЫВАНИЯ.

Согласно правилам безопасности каждая установленная уставка должна быть проверена на чувствительность срабатывания.

Проверка уставки производиться минимальным током короткого замыкания.

Условия проверки: Минимальный ток короткого замыкания должен быть больше установленной уставки в 1,5 раза.

Таблица 10

Потр.	Тип аппарата	А	Характ. точки уст.	Lф м	Lпр. м
2Л80	АВ 200 ПВИ 250 ПВИ 250	900 900 900	К1 К2 К3	40 40 50	80 90 100	2559 2503 2449	8,2 ≥ 1,5 8,3 ≥ 1,5 8,1 ≥ 1,5
НКД	АВ 125 ПВИ 63 ПВИ 63	312 300 300	К4 К5 К6	200 200 210	320 320 380	1557 1557 1403	4,9 ≥ 1,5 5,1 ≥ 1,5 4,6 ≥ 1,5

Потр.	Тип аппарата	А	Характ. точки уст.	Lф м	Lпр. м
2ГШ68	АВ 250 ПВИ 250 ПВИ 250	1000 1000 1000	К7 К8 К9	200 200 360	120 140 360	4110 3936 2539	4,1 ≥ 1,5 3,9 ≥ 1,5 2,5 ≥ 1,5
СУМК75(1)	АВ 200 ПВИ 125 ПВИ 125	600 500 500	К10 К11 К12	200 200 230	140 140 240	3936 3936 3188	6,6 ≥ 1,5 6,6 ≥ 1,5 6,3 ≥ 1,5
СНТ40	АВ 200 ПВИ 63 ПВИ 63	600 275 275	К10 К13 К14	200 200 230	140 160 200	3936 3772 3463	6,6 ≥ 1,5 13,7 ≥ 1,5 12,5 ≥ 1,5
ПТК	АВ 200 ПВИ 63 ПВИ 63	600 250 250	К10 К15 К16	200 200 215	140 260 300	3936 3063 2833	6,6 ≥ 1,5 12,2 ≥ 1,5 11,3 ≥ 1,5
1В20	АВ 200 ПВИ 63 ПВИ 63	600 125 125	К10 К17 К18	200 200 230	140 280 360	3936 2944 2539	6,6 ≥ 1,5 23,5 ≥ 1,5 20,3 ≥ 1,5
СУМК75(2)	АВ 125 ПВИ 125 ПВИ 125	688 500 500	К19 К20 К21	380 380 400	360 360 420	2539 2539 2294	20,3 ≥ 1,5 20,3 ≥ 1,5 4,5 ≥ 1,5
НУМС	АВ 125 ПВИ 63 ПВИ 63	688 175 175	К19 К22 К23	380 380 400	360 360 460	2539 2539 1862	20,3 ≥ 1,5 20,3 ≥ 1,5 10,6 ≥ 1,5

11. РАСЧЁТ И УСТАНОВКА ЗАЩИТ ОТ ТОКОВ ПЕРЕГРУЗКИ (ТЗП).

Защита от токов перегрузки (ТЗП) рассчитывается по номинальному току электродвигателя и номинальному току пускателя.

Положения ТЗП 0,5; 0,6; 0,7; 0,8; 0,9; 1

Таблица 11

Потребитель	Тип аппарата	Iн аппарата	Iн эл.двиг.			Положение ТЗП
НКД	ПВИ 63	63	41		0,7	0,7
2Л80	ПВИ 125	125	61		0,5	0,5
2Л80	ПВИ 125	125	61		0,5	0,5
СПШ1	ПВИ 125	125	66		0,5	0,5
СНТ32	ПВИ 63	63	35		0,6	0,6
2СР70	ПВИ 63	63	35		0,6	0,6
1В20	ПВИ 63	63	6		0,5	0,5
СП301	ПВИ 125	125	101		0,9	0,9
НУМС	ПВИ 63	63	23		0,4	0,4
КШ3М	ПВИ250	250	132	0,5			0,5

12. РАСЧЕТ ОСВЕЩЕННОСТИ И ОСВЕТИТЕЛЬНЫХ СЕТЕЙ.

В соответствие с требованиями ПБ определяются места выработок, подлежащие освещению. Исходя из условий эксплуатации электрооборудования выбирается тип светильника, дается его техническая характеристика. В соответствие с ПЭТ выясняется необходимая минимальная освещенность данной выработки или определенного места выработки. Расстояние между светильниками принимается в соответствие с рекомендациями ПЭТ в зависимости от типа светильника места, подлежащего освещению и мощности лампы.

Дано:

Длина лавы – 140 м.

Шаг установки секций крепи – 1,75

Высота подвеса светильника – 1,8 м.

Е_мин. – 5 лк.

Таблица 12

Наименование	U, В	Р, Вт	Световой КПД	cosⱷ	Световой поток, лм	Масса кг.
ЛСР-1-01	127	20	0,8	0,5	1000	6,5

По правилам технической эксплуатации минимальное нормативное освещение для лавы 5 люкс.

=

где:

2 – число светильников;

С – коэффициент, представляющий отношение светового потока принятой лампы к световому потоку условной лампы, для которой Ф-1000 лм, т.е. С= ; Ф_л – световой поток.

I_α – сила света под углом α к оси светильника, определяемая по кривым светораспределения, кд.

К₃ – коэффициент запаса, учитывающий запыленность колпака светильника и старения нити лампы (для выработок: с электровозной откаткой – 1,2 - 1,4; с конвейерной доставкой – 1,4-1,7; для забоев и погрузочных пунктов – 1,7-2,0);

Н – высота подвеса светильника над освещаемой площадью, м.

Принимаем светильник ЛСР-1-01 с высотой подвеса от почвы 1,8 м Расстояние между светильниками 2,5 м., полурасстояние равно 1,25 м.

Ег= люкс

Расчёт трансформатора для освещения:

S_тр.=

Число светильников

220/6=37 светильников

Суммарная мощность всех светильников

∑Рсв.=20*37/1000*0,65=740/650=1,13 кВт

Принимаем АПШ-1 мощностью 4 кВА и устанавливаем его на конвейерном штреке.

Расчёт кабеля для освещения:

S_каб.=М/с×∆U=130/8,5×4=130/34=4 мм²

М = Р_св × L_α/2 = 1440 × 180/2 = 130

Для того чтобы выполнить условия проверки защит от токов к.з. на чувствительность срабатывания выбираем кабель для освещения на 4 мм

13. РАСЧЁТ И ВЫБОР ВЫСОКОВОЛЬТНОЙ КАБЕЛЬНОЙ СЕТИ.

Длина высоковольтного кабеля определяется с учетом расстановки передвижных участковых подземных подстанций (ПУПП) на участке и месторасположения ближайшей районной подземной подстанции (РППвн), где расположены высоковольтные ячейки. Длину бронированного кабеля, с учетом на провис, принимаем больше расстояние на 5%.

Сечение кабеля определяем по длительно допустимой токовой нагрузке с учетом механической прочности напряжения, которое не должно превышать 1,5% Uном. I_факт.≤ I _{доп.каб.}

I _факт. – фактический ток который будет проходить по высоковольтному кабелю при номинальной загрузке трансформаторов (А), принимается по технической характеристике трансформатора (ПУПП).

I _{доп.каб.} – длительно-допустимая токовая нагрузка на сечение кабеля, А.

Сечение кабеля по допустимой потере напряжения определяется по формуле:

где:

I_ф – берется с технической характеристики трансформатора т.е. ток с ВН трансформатора (А);

L_каб. – длина кабеля с учётом провиса от РПвн до ПУПП.

Cos φ – принимается (0,6)

удельная проводимость медных жил кабелей, 53 м/Ом×мм²

∆U=1,5% от 6 кВ=90 В. – допустимое значение потери напряжения.

Сечение кабеля по механической прочности должно быть не менее 16 мм².

=

=

Первый высоковольтный кабель принимаем сечением 16 мм², а второй высоковольтный кабель принимаем 50 мм².