8) Определяется количество гидрантных колонок системы цзс:

m

n_ГК = Σ 2U_Мi ,

i = 1

где n_ГК– количество гидрантных колонок системы ЦЗС, шт.;

U_Мi– максимальная часовая интенсивность прилетов ВС

по типам, сам/ч;

i = 1, 2…m – количество разнотипных ВС, расходующих одну

марку авиатоплива.

n_{ГК(Ту-134)}=2*0,3125= 0,625

n_{ГК(Ту-154)}=2*0,5208=1,0416

n_{ГК(Ан-26)}=2*0,625=1,25

Σn_ГК = n_{ГК(Ту-134)}+n_{ГК(Ту-204)}+n_{ГК(Ан-26)} =0,625+1,04+0,44=3 (шт)

Для ЦЗС используем 3 гидрантных колонки РГ-03м производительностью 60 – 90 м³/ч.

7. Гидравлический расчет трубопроводно-насосных систем склада гсм, систем цзс

Выбор насоса проектируемой трубопроводной коммуникации. Для этого необходимо:.

Расчет производится по формуле

Н_тр= Н_г +hℓ_BC + hℓ_H+Рсо /γ + Р_изб/γ,

где Н_тр - требуемый (потребный) напор насоса,м;

Н_г - геометрическая высота подъема жидкости, м;

hℓ_BC - общие потери напора во всасывающей линии, м;

hℓ_H - общие потери напора в напорной линии, м;

Рсо - перепад давления (потери напора) в спец. оборудовании, установленном на трубопроводе, Па;

Р_изб - избыточное давление в конечной точке трубопровода, Н/м²

γ -удельный вес перекачиваемой жидкости, Н/м.

Гидравлический расчет трубопровода слива тс-1

Геометрическая высота всасывания – Н_ВС = -1м

Длина трубопровода - l_ВС/l_H = 39/95м

Скорость жидкости – Uвс/U_H, м/с = 6,75/2,62 м/с

Температура перекачиваемой жидкости = - 31℃

Всасывающая и напорная линии.

Определяем диаметр трубопровода:

d_ВС = ,

где U- скорость жидкости в трубопроводе, м/с;

Q- расход жидкости, м/с;

d_вс-диаметр трубопровода, м.

d_ВС = =0,772м

По ГОСТ -8732-58 берем трубопровод с D=800 мм)

d_наг = =0,5939м

По ГОСТ -8732-58 берем трубопровод с D=600 мм)

Определяем скорость движения ТС-1 в трубопроводе:

U=4Q/Пd²

U_всас = (4*0,72) / (3,14*0,8²)= 1,433 м/с

U_наг = (4*0,72) / (3,14*0,6²)= 2,547м/с

Определяем число Рейнольдса:

Re =Ud/ν

где Re-число Рейнольдса;

ν –кинематическая вязкость сливаемого нефтепродукта при данной температуре, м²/с

Re_ВС= 1,4*0,8/4,89*10^-6=229038

Re_наг= 2,6*0,6/3,14*10^-6=496815

Определяем коэффициент трения:

Так ка Re<10⁶

λ =

где λ – коэффициент трения.

λ _всас= =0,015

λ _наг

Определяем потери напора:

h_f =

гдеl - коэффициент трения;

L – длинна участка трубопровода,м;

d – диаметр трубопровода,м;

h_fВС= м

h_fнаг м

Находим плотность при данной температуре:

ρ²⁰= ρ^t+β(t-20)

ρ^t= ρ²⁰- β(t-20)

ρ^-34=800-0,765(-31-20)=839,015 кг/м³

Находим удельный вес, ɣ:

ɣ= ρg

ɣ=839,015 *9,81=8230,737 ^н/_м

Находим перепад давления (потери напора) в спец. Оборудовании:

Р_со=0,9ΔР=0,9*0,15=0,135мПа

Находим требуемый напор:

Н_тр= ±Н_г+ h_fВС+ h_fнаг +Р_со / ɣ+ Р_изб / ɣ

Н_тр=14+0,116+0,749+ =31,392 (м)

Н_тр =31,392*0,8=25,113 (м)

Н_тр (26,113) меньше чем Н_насоса (54м)

Следовательно, выбранный насос 12НДС подходит.

2) Гидравлический расчет пунктов налива Пн-60 и пн-120, производительностью наполнения 60 м3/ч и 120 м3/ч.

Геометрическая высота всасывания – Н_ВС = 1,8м

Геометрическая высота нагнетания – Н_Н = 14,4м

Длина трубопровода - l_ВС/l_H = 55/87м

Скорость жидкости – Uвс/U_H, = 1,58/2,44м/с

Температура перекачиваемой жидкости = - 28℃

Избыточное давление - Р_изб = 0,185мПа