2.4 Расчет тиристоров.

Среднее значение тока тиристора , А (2.4.1) где К_3i = 2,5 – коэффициент запаса по току, с учетом увеличения тока двигателя в переходных режимах; К_ax – коэффициент, учитывающий интенсивность охлаждения силового вентиля; К_ax = 1 при принудительном воздушном охлаждении со стандартным радиатором, соответствующим данному типу вентиля; m_mр – число фаз трансформатора. В соответствии с выражением (2.4.1) А

Максимальное значение обратного напряжения , В (2.4.2) где К_ЗН = 1,5 – коэффициент запаса по напряжению, учитывающий возможные повышения напряжения питающей сети (включая режим холостого хода) и периодические выбросы U_обр, обусловленные процессом коммутации вентилей; U_2ЛН – линейное напряжение вторичной обмотки трансформатора. В соответствии с выражением (2.4.2) В

Выбор тиристора производится с учетом среднего значения тока через тиристор, максимального значения обратного напряжения и условий охлаждения. /4/

Определяется количество тиристоров в 1 плече

шт.

Выбирается тиристор Т253-1250 /1/ с номинальными параметрами, приведённые в таблице 2.4.1

Наименование	Обозначение	Величина	Единицы измерения
Предельный ток	Iпр	1250	А
Напряжение переключения	Uпер	400-1200	В
Прямое падение напряжения	Uпр.пад.	1	В
Обратный ток утечки	Iобр.ут.	70	А
Напряжение управления	Uупр	9,0	В
Ток управления	Iупр	0,9	А

Таблица 2.4.1 - Технические данные тиристора Т253-1250

2.5 Выбор преобразовательного агрегата

Тиристорный преобразователь выбирается по номинальным параметрам /4/ : напряжению U_Н и току двигателя I_Н.. Структура типообразования комплектного тиристорного преобразователя серии КТЭУ: ТПП1 - 2500/660 - ????? - ???? где 2500 – номинальный ток, А; 660 – номинальное напряжение, В; (обозначения недостающих чисел/букв???)

2.6 Расчет сглаживающего дросселя

Выбор сглаживающего дросселя производится из обеспечения непрерывности тока двигателя на всем диапазоне нагрузок от I_dмин до I_dн и изменения угла регулирования от _мин до  = 90⁰ , а также ограничения пульсаций тока до 2-5%.

С достаточной точностью требуемая индуктивность якорной цепи системы ТП-Д может быть определена по формуле , Гн (2.6.1) где - суммарная индуктивность якорной цепи, Гн; – минимальный ток нагрузки преобразователя, равный 0,05*I_dн, А; – действующее значение первой гармоники выпрямленного напряжения для соответствующего значения по кривым /2/ рисунок 1 при  = 90⁰ , В; - индуктивность якоря двигателя, Гн; , Гн (2.6.2)

- индуктивность трансформатора, Гн; , Гн (2.6.3) L_УР – индуктивность уравнительного дросселя, Гн; L_СД – индуктивность сглаживающего дросселя, Гн; = 2 f - угловая частота питающей сети; n_н – номинальная скорость вращения электродвигателя, об/мин; I_2Н – номинальный ток вторичной обмотки трансформатора, А; U_2Н – номинальное фазное напряжение вторичной обмотки трансформатора, В; р – число пар полюсов электродвигателя; К – конструктивный коэффициент, для некомпенсированных машин К = 0,6 В соответствии с выражением (2.6.2) Гн В соответствии с выражением (2.6.3) Гн В соответствии с выражением (2.6.1) Гн

Необходимая величина индуктивности сглаживающего дросселя, по которой выбирается дроссель из справочника. /6/ , Гн (2.6.4) Гн = 1,9 мГн

Выбирается дроссель ФРОС 1000 - 0,5 /2/ с номинальными параметрами : Номинальный ток I_H = 800 А; Индуктивность L = 2,3 мГн Активное сопротивление R = ?????? Ом