Определение площадок ускорения и возможного торможения

Построив характеристики электромагнитной мощности (I, II, III) и отложив углы коммутации δ₀, δ_от.кз, δ_АПВ и δ_кр можно выделить и рассчитать суммарные площади ускорения, торможения и площадь возможного торможения.

– где F₁, F₂ – площадки ускорения; F_в.торм – площадка возможного торможения.

Динамический переход неуспешен, так как F_в.торм<F_уск.

Вывод: из построенных статических характеристик видно, что площадка возможного торможения оказалась значительно больше площадки ускорения, а, следовательно динамический переход неуспешен. Чтобы динамический переход был успешен необходимо, чтобы F_в.торм=F_{уск .}

Для этого нужно уменьшить площадку ускорения, что будет сопровождаться увеличением площадки возможного торможения. Решением поставленной задачи является уменьшение времени срабатывания АПВ. Эффективность этого средства объясняется уменьшением длительности периода ускорения генераторов.

В большинстве случаев для данного значения передаваемой мощности Р₀ оказывается возможным подобрать угол таким образом, чтобы площадь ускорения получалась равной площади возможного торможения. Этому углу соответствует определенное время срабатывания АПВ.

4.Обоснование мероприятий по повышению статической устойчивости системы

Н еобходимо обосновать мероприятия, повышающие предел передаваемой мощности по условиям статической устойчивости на 20% для станции «А» (снабженной регуляторами сильного действия), работающей через одноцепную ЛЭП на шины неизменного напряжения и частоты (U_н=const, ω=const).

Рисунок 27 - Схема замещения одномашинной системы

При упрощенном учете регуляторов возбуждения сильного действия предел статической устойчивости одномашинной системы определяется выражением , и, следовательно, увеличение Р_m возможно увеличением U_г и U_н, или уменьшением Х_с. В настоящее время на практике увеличение U_г ограничено электрической прочностью и габаритами генераторов. Увеличение напряжения на шинах приемной системы возможно, при этом необходимо произвести замену имеющегося оборудования на оборудование более высокого класса напряжения, а, следовательно, более дорогое. Мы же рассмотрим другие средства повышения Р_m, связанные с уменьшением Х_с, а именно установкой устройств продольной компенсации.

Максимум электромагнитной мощности при имеющемся сопротивлении связи:

.

Для режима увеличенной мощности электропередачи имеем:

Максимум электромагнитной мощности при увеличении предела передаваемой мощности на 20%:

Сопротивление связи по формуле для максимума электромагнитной мощности:

Реактивная мощность в начале электропередачи:

Полная мощность в начале электропередачи:

Ток, протекающий по ЛЭП в именованных единицах (ЛЭП находится на четвертой ступени трансформации – см. рис. 1):

В качестве устройств продольной компенсации применяем батареи конденсаторов. Необходимое для повышения предела предаваемой мощности сопротивление батареи конденсаторов найдется как:

Или в именованных единицах:

По табл. 6.23. [4] выбираем тип конденсатора для установки продольной компенсации:

КСПК – 1,05 – 120У1

Номинальный ток одного компенсирующего устройства:

Тогда необходимое по условию электрической прочности изоляции число последовательно соединенных конденсаторов определится как:

Число параллельных ветвей:

Число конденсаторов во всех трёх фазах ЛЭП:

Сопротивление одного конденсатора:

Сопротивление реальной установки:

Тогда сопротивление связи равно:

Определим максимальную мощность: