7. Расчет батарей поперечной компенсации

Устройство поперечной компенсации оказывает влияние на ряд показателей работы системы электроснабжения. Применение ее приводит к повышению и стабилизации напряжения потребителей, повышение коэффициента мощности, к уменьшению несимметрии напряжения и тока, нагрузки элементов системы электроснабжения и потерь энергии. Для обеспечения оптимального режима работы энергосистемы необходимо разместить у потребителей установки поперечной компенсации.

В программе рассчитываются и выводятся среднесуточный расход энергии (кВА*ч), расчетная мощность батареи компенсации (квар), расчетная индуктивность реактора (мГн), число конденсаторов в одной ветви батареи, число параллельных ветвей в батарее, реактивная мощность, отдаваемая батареей в тяговую сеть (квар), сопротивление батареи с учетом реактора (Ом), понижение напряжения в месте установки батареи (%), приведенное сопротивление фазы системы (Ом), приведенное сопротивление трансформатора (Ом), средневзвешенный коэффициент мощности всего участка с учетом компенсации.

АЛГОРИТМ РАСЧЕТА:

Необходимая реактивная мощность однофазной батареи поперечной компенсации определяется по выражению

Qп = 1.2*cos(ф1)*(tg(ф1)-tg(ф2))*Aср/24, квар, (13)

где Aср - срелнесуточный расход полной энергии, приходящийся на данную тяговую подстанцию, на пятый год эксплуатации в месяц интенсивной работы, кВА*ч;

ф1 - фазовый угол между током и напряжением плеча без компенсации, ф2 - с компенсацией реактивной мощности.

По найденному значению Qп и типу конденсатора определяется число параллельных ветвей и количество конденсаторов в них. Сопротивление реактора батарей типа ФРОМ находится как 1/9 от сопротивления конденсаторов батареи на основной частоте.

В месте установки батареи происходит изменение напряжения, относительное уменьшение которого определяется выражениями

DU/Uo = -(1-Xк/(Xк-Xs-Xт)) - при установке батареи на тяговой подстанции; (14)

DU/Uo = -(1-Xк/(Xк-Xs-Xт-Xo*L)) - при установке на посту секционирования, (15) Xк - сопротивление батареи с реактором, Ом;

Xs - сопротивление одной фазы системы, приведенное к напряжению 27.5 кВ;

Xт - то же, трансформатора;

Xo - индуктивное сопротивление 1 км тяговой сети, Ом/км;

L - длина фидерной зоны, км;

знак минус определяет именно уменьшение напряжения (которое обычно отрицательно, то есть имеет место увеличение напряжения.

Расчет производится при помощи подпрограммы blok06 программного комплекса BLOK.

Порядок выполнения расчета:

РАСЧЕТ БАТАРЕИ ПОПЕРЕЧНОЙ КОМПЕНСАЦИИ

ВВЕДИТЕ ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ :

ПРИЗНАК МЕСТА УСТАНОВКИ БАТАРЕИ P:

P=1 ПРИ УСТАНОВКЕ НА ТП, P=0 ПРИ УСТАНОВКЕ НА ПОСТУ СЕКЦИОНИРОВАНИЯ.

P= 0

ЧИСЛО ФИДЕРНЫХ ЗОН= 5

ДЛЯ 1 -ОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ :

ДЛИНА ТЯГОВОЙ СЕТИ ( КМ ) = 36

СОПРОТИВЛЕНИЕ 1 КМ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ)=0.333

ДЛЯ 2 -ОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ :

ДЛИНА ТЯГОВОЙ СЕТИ ( КМ ) = 36

СОПРОТИВЛЕНИЕ 1 КМ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ)=0.333

ДЛЯ 3 -ОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ :

ДЛИНА ТЯГОВОЙ СЕТИ ( КМ ) = 36

СОПРОТИВЛЕНИЕ 1 КМ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ)=0.333

ДЛЯ 4 -ОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ :

ДЛИНА ТЯГОВОЙ СЕТИ ( КМ ) = 36

СОПРОТИВЛЕНИЕ 1 КМ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ)=0.333

ДЛЯ 5 -ОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ :

ДЛИНА ТЯГОВОЙ СЕТИ ( КМ ) = 36

СОПРОТИВЛЕНИЕ 1 КМ ТЯГОВОЙ СЕТИ (ОМ)=0.333

ДЛЯ 1 -ОЙ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ:

МОЩНОСТЬ КЗ НА ШИНАХ ВВОДА ( МВА ) =1200

НАПРЯЖЕНИЕ КЗ ТЯГОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5

МОЩНОСТЬ ТРАНСФОРМАТОРОВ (МВА ) = 63

ДЛЯ 2 -ОЙ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ:

МОЩНОСТЬ КЗ НА ШИНАХ ВВОДА ( МВА ) =1200

НАПРЯЖЕНИЕ КЗ ТЯГОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5

МОЩНОСТЬ ТРАНСФОРМАТОРОВ (МВА ) = 63

ДЛЯ 3 -ОЙ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ:

МОЩНОСТЬ КЗ НА ШИНАХ ВВОДА ( МВА ) =1200

НАПРЯЖЕНИЕ КЗ ТЯГОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5

МОЩНОСТЬ ТРАНСФОРМАТОРОВ (МВА ) = 63

ДЛЯ 4 -ОЙ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ:

МОЩНОСТЬ КЗ НА ШИНАХ ВВОДА ( МВА ) =1200

НАПРЯЖЕНИЕ КЗ ТЯГОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5

МОЩНОСТЬ ТРАНСФОРМАТОРОВ (МВА ) = 63

ДЛЯ 5 -ОЙ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ:

МОЩНОСТЬ КЗ НА ШИНАХ ВВОДА ( МВА ) =1200

НАПРЯЖЕНИЕ КЗ ТЯГОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5

МОЩНОСТЬ ТРАНСФОРМАТОРОВ (МВА ) = 63

ДЛЯ 6 -ОЙ ТЯГОВОЙ ПОДСТАНЦИИ:

МОЩНОСТЬ КЗ НА ШИНАХ ВВОДА ( МВА ) =1200

НАПРЯЖЕНИЕ КЗ ТЯГОВОГО ТРАНСФОРМАТОРА (%) = 10.5

МОЩНОСТЬ ТРАНСФОРМАТОРОВ (МВА ) = 63

ЧИСЛО ТИПОВ ПОЕЗДОВ = 6

СРЕДНЕСУТОЧНЫЕ РАЗМЕРЫ ДВИЖЕНИЯ ПОЕЗДОВ

1 -ГО ТИПА : 60

2 -ГО ТИПА : 40

3 -ГО ТИПА : 20

4 -ГО ТИПА : 60

5 -ГО ТИПА : 20

6 -ГО ТИПА : 20

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 1 -ОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ

РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ (КВА*)

ДЛЯ 1 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 491.02

ДЛЯ 2 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 1004.7

ДЛЯ 3 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 1062.5

ДЛЯ 4 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 2263.5

ДЛЯ 5 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 1557.6

ДЛЯ 6 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 3376.2

КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ БЕЗ УЧЕТА КОМПЕНСАЦИИ = 0.75

ТРЕБУЕМЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ = 0.93

НОМИНАЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ КОНДЕНСАТОРА ( КВ )= 1.05

НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ КОНДЕНСАТОРА ( КВАР )= 50

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ

СРЕДНЕСУТОЧНЫЙ РАСХОД ЭНЕРГИИ = 372817.3 КВА*Ч

РАСЧЕТНАЯ МОЩНОСТЬ БАТАРЕИ КОМПЕНСАЦИИ = 6804.266 КВАР

ЧИСЛО БАТАРЕЙ = 2

ЧИСЛО КОНДЕНСАТОРОВ В ОДНОЙ ВЕТВИ БАТАРЕИ = 32

ЧИСЛО ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ В БАТАРЕЕ = 3

РЕАКТИВНАЯ МОЩНОСТЬ, ОТДАВАЕМАЯ В ТЯГОВУЮ СЕТЬ = 6589.968 КВАР

ТИПОВАЯ ИНДУКТИВНОСТЬ РЕАКТОРА = 83 МГ

КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ С УЧЕТОМ КОМПЕНСАЦИИ = 0.9534481

СОПРОТИВЛЕНИЕ БАТАРЕИ ( С УЧЕТОМ РЕАКТОРА )= 209.1247 ОМ

ПОВЫШЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В МЕСТЕ УСТАНОВКИ БАТАРЕИ = 9.223568 %

ЛЕВАЯ ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ СИСТЕМЫ = 1.890625 ОМ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ ТРАНСФОРМАТОРА= 3.78125 ОМ

ПРАВАЯ ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ СИСТЕМЫ = 1.890625 ОМ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ ТРАНСФОРМАТОРА= 3.78125 ОМ

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 2 -ОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ

РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ (КВА*)

ДЛЯ 1 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 848.1221

ДЛЯ 2 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 1110.2

ДЛЯ 3 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 1837.5

ДЛЯ 4 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 2508.6

ДЛЯ 5 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 2799.2

ДЛЯ 6 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 3793.12

КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ БЕЗ УЧЕТА КОМПЕНСАЦИИ = 0.75

ТРЕБУЕМЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ = 0.93

НОМИНАЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ КОНДЕНСАТОРА ( КВ )= 1.05

НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ КОНДЕНСАТОРА ( КВАР )= 50

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ

СРЕДНЕСУТОЧНЫЙ РАСХОД ЭНЕРГИИ = 474816.8 КВА*Ч

РАСЧЕТНАЯ МОЩНОСТЬ БАТАРЕИ КОМПЕНСАЦИИ = 8665.854 КВАР

ЧИСЛО БАТАРЕЙ = 2

ЧИСЛО КОНДЕНСАТОРОВ В ОДНОЙ ВЕТВИ БАТАРЕИ = 32

ЧИСЛО ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ В БАТАРЕЕ = 3

РЕАКТИВНАЯ МОЩНОСТЬ, ОТДАВАЕМАЯ В ТЯГОВУЮ СЕТЬ = 6589.968 КВАР

ТИПОВАЯ ИНДУКТИВНОСТЬ РЕАКТОРА = 83 МГ

КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ С УЧЕТОМ КОМПЕНСАЦИИ = 0.9160598

СОПРОТИВЛЕНИЕ БАТАРЕИ ( С УЧЕТОМ РЕАКТОРА )= 209.1247 ОМ

ПОВЫШЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В МЕСТЕ УСТАНОВКИ БАТАРЕИ = 9.223568 %

ЛЕВАЯ ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ СИСТЕМЫ = 1.890625 ОМ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ ТРАНСФОРМАТОРА= 3.78125 ОМ

ПРАВАЯ ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ СИСТЕМЫ = 1.890625 ОМ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ ТРАНСФОРМАТОРА= 3.78125 ОМ

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 3 -ОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ

РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ (КВА*)

ДЛЯ 1 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 732.5

ДЛЯ 2 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 973.3

ДЛЯ 3 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 1508.98

ДЛЯ 4 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 2396.4

ДЛЯ 5 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 2353.1

ДЛЯ 6 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 3490.1

КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ БЕЗ УЧЕТА КОМПЕНСАЦИИ = 0.75

ТРЕБУЕМЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ = 0.93

НОМИНАЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ КОНДЕНСАТОРА ( КВ )= 1.05

НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ КОНДЕНСАТОРА ( КВАР )= 50

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ

СРЕДНЕСУТОЧНЫЙ РАСХОД ЭНЕРГИИ = 428186 КВА*Ч

РАСЧЕТНАЯ МОЩНОСТЬ БАТАРЕИ КОМПЕНСАЦИИ = 7814.798 КВАР

ЧИСЛО БАТАРЕЙ = 2

ЧИСЛО КОНДЕНСАТОРОВ В ОДНОЙ ВЕТВИ БАТАРЕИ = 32

ЧИСЛО ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ В БАТАРЕЕ = 3

РЕАКТИВНАЯ МОЩНОСТЬ, ОТДАВАЕМАЯ В ТЯГОВУЮ СЕТЬ = 6589.968 КВАР

ТИПОВАЯ ИНДУКТИВНОСТЬ РЕАКТОРА = 83 МГ

КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ С УЧЕТОМ КОМПЕНСАЦИИ = 0.9318364

СОПРОТИВЛЕНИЕ БАТАРЕИ ( С УЧЕТОМ РЕАКТОРА )= 209.1247 ОМ

ПОВЫШЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В МЕСТЕ УСТАНОВКИ БАТАРЕИ = 9.223568 %

ЛЕВАЯ ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ СИСТЕМЫ = 1.890625 ОМ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ ТРАНСФОРМАТОРА= 3.78125 ОМ

ПРАВАЯ ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ СИСТЕМЫ = 1.890625 ОМ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ ТРАНСФОРМАТОРА= 3.78125 ОМ

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 4 -ОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ

РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ (КВА*)

ДЛЯ 1 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 835.8

ДЛЯ 2 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 647.2

ДЛЯ 3 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 1741.2

ДЛЯ 4 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 1438.5

ДЛЯ 5 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 2768.3

ДЛЯ 6 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 2192.02

КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ БЕЗ УЧЕТА КОМПЕНСАЦИИ = 0.75

ТРЕБУЕМЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ = 0.93

НОМИНАЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ КОНДЕНСАТОРА ( КВ )= 1.05

НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ КОНДЕНСАТОРА ( КВАР )= 50

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ

СРЕДНЕСУТОЧНЫЙ РАСХОД ЭНЕРГИИ = 339579.8 КВА*Ч

РАСЧЕТНАЯ МОЩНОСТЬ БАТАРЕИ КОМПЕНСАЦИИ = 6197.651 КВАР

РАСЧЕТНАЯ ИНДУКТИВНОСТЬ РЕАКТОРА= 124.7772 МГ

ЧИСЛО БАТАРЕЙ = 2

ЧИСЛО КОНДЕНСАТОРОВ В ОДНОЙ ВЕТВИ БАТАРЕИ = 32

ЧИСЛО ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ В БАТАРЕЕ = 2

РЕАКТИВНАЯ МОЩНОСТЬ, ОТДАВАЕМАЯ В ТЯГОВУЮ СЕТЬ = 4317.639 КВАР

ТИПОВАЯ ИНДУКТИВНОСТЬ РЕАКТОРА = 107 МГ

КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ С УЧЕТОМ КОМПЕНСАЦИИ = 0.9032606

СОПРОТИВЛЕНИЕ БАТАРЕИ ( С УЧЕТОМ РЕАКТОРА )= 319.1849 ОМ

ПОВЫШЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В МЕСТЕ УСТАНОВКИ БАТАРЕИ = 5.85686 %

ЛЕВАЯ ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ СИСТЕМЫ = 1.890625 ОМ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ ТРАНСФОРМАТОРА= 3.78125 ОМ

ПРАВАЯ ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ СИСТЕМЫ = 1.890625 ОМ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ ТРАНСФОРМАТОРА= 3.78125 ОМ

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ 5 -ОЙ ФИДЕРНОЙ ЗОНЫ

РАСХОД ЭНЕРГИИ НА ДВИЖЕНИЕ ПОЕЗДА ПО ФИДЕРНОЙ ЗОНЕ (КВА*)

ДЛЯ 1 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 1119.4

ДЛЯ 2 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 782.09

ДЛЯ 3 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 2462.4

ДЛЯ 4 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 2095.3

ДЛЯ 5 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 4192.28

ДЛЯ 6 -ГО ТИПА ПОЕЗДА :

? 1740.95

КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ БЕЗ УЧЕТА КОМПЕНСАЦИИ = 0.75

ТРЕБУЕМЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ = 0.93

НОМИНАЛЬНОЕ НАПРЯЖЕНИЕ КОНДЕНСАТОРА ( КВ )= 1.05

НОМИНАЛЬНАЯ МОЩНОСТЬ КОНДЕНСАТОРА ( КВАР )= 50

РЕЗУЛЬТАТЫ РАСЧЕТОВ

СРЕДНЕСУТОЧНЫЙ РАСХОД ЭНЕРГИИ = 449232.2 КВА*Ч

РАСЧЕТНАЯ МОЩНОСТЬ БАТАРЕИ КОМПЕНСАЦИИ = 8198.911 КВАР

ЧИСЛО БАТАРЕЙ = 2

ЧИСЛО КОНДЕНСАТОРОВ В ОДНОЙ ВЕТВИ БАТАРЕИ = 32

ЧИСЛО ПАРАЛЛЕЛЬНЫХ ВЕТВЕЙ В БАТАРЕЕ = 3

РЕАКТИВНАЯ МОЩНОСТЬ, ОТДАВАЕМАЯ В ТЯГОВУЮ СЕТЬ = 6589.968 КВАР

ТИПОВАЯ ИНДУКТИВНОСТЬ РЕАКТОРА = 83 МГ

КОЭФФИЦИЕНТ МОЩНОСТИ С УЧЕТОМ КОМПЕНСАЦИИ = 0.9244399

СОПРОТИВЛЕНИЕ БАТАРЕИ ( С УЧЕТОМ РЕАКТОРА )= 209.1247 ОМ

ПОВЫШЕНИЕ НАПРЯЖЕНИЯ В МЕСТЕ УСТАНОВКИ БАТАРЕИ = 9.223568 %

ЛЕВАЯ ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ СИСТЕМЫ = 1.890625 ОМ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ ТРАНСФОРМАТОРА= 3.78125 ОМ

ПРАВАЯ ТЯГОВАЯ ПОДСТАНЦИЯ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ СИСТЕМЫ = 1.890625 ОМ

ПРИВЕДЕННОЕ СОПРОТИВЛЕНИЕ ФАЗЫ ТРАНСФОРМАТОРА= 3.78125 ОМ

ВСЕГО УЧАСТКА С УЧЕТОМ КОМПЕНСАЦИИ = 0.9270631

Вывод: Установка устройств поперечной компенсации на постах секционирования с расчётными параметрами, полученными для каждой МПЗ позволит в итоге повысить реальный коэффициент мощности равный приблизительно 0,73 до более высокого уровня, а в частности до значения которое будет изменяться в известных пределах, а именно от 0,91 до 0,96, что в свою очередь значительно отразиться на эффективности работы в плане электроснабжения.