Содержание
|
|
Введение
Система переменного тока имеет высокий уровень эксплуатационной надежности. Количество порч на 1 млн.км пробега электровозов постоянного тока почти в два раза больше, чем электровозов переменного тока. При напряжении в контактной сети 25 кВ, обеспечивающее небольшие потери энергии и напряжения, вторичное напряжение тягового трансформатора электровоза, равное 1.0-1.5 кВ, определяет высокую надежность его оборудования, особенно тяговых двигателей.
Одновременно свободный выбор вторичного напряжения позволяет наиболее рационально построить силовые цепи электровоза, применив параллельное соединение всех двигателей, что обеспечивает лучшие тяговые характеристики.
В связи с этим в курсовом проекте рассматриваются вопросы проектирования основных параметров системы тягового электроснабжения переменного тока.
Сложность процессов, протекающих в системе тягового электроснабжения определяет сложность проектирования параметров. Чем точнее удается описать процессы, протекающие в системе тягового электроснабжения, чем точнее получены искомые параметры, тем точнее удается спроектировать параметры электрической железной дороги, тем рациональнее работает система тягового электроснабжения.
Однако, существуют программные комплексы для проектирования параметров системы тягового электроснабжения, а преимущество ЭВМ перед ручным счетом очевидно, прежде всего это выражается в скорости счета ЭВМ. Это позволяет выполнить анализ большего количества вариантов и отыскать среди них оптимальный.
Реферат
В данном курсовом проекте разработан проект электрификации двухпутного участка железной дороги по системе тягового электроснабжения переменного тока 1*27,5 кВ. По заданному профилю пути произведен тяговый расчет для трех типов поездов. По результатам тягового расчета с заданными размерами движения поездов подсчитано оптимальное расстояние между тяговыми подстанциями. По нагрузкам плеч питания тяговых подстанций выбраны трансформаторы соответствующей мощности и выбран тип подвески контактной сети. Намечены мероприятия повышения энергетической эффективности электрической железной дороги. С этой целью рассчитаны параметры установок емкостной компенсации. Выполнен прогноз одного из показателей качества электроэнергии - уровня несимметрии на вводах тяговых подстанций.
Задание на курсовой проект
Выполнить проектирование основных параметров системы тягового электроснабжения для участка железной дороги, имеющего следующие характеристики:
Длина проектируемого участка……………….200 км
Система тяги…………………………………..тяга переменного тока напряжением 25 кВ промышленной частоты
Коэффициент мощности электровоза………...электровозы ВЛ-80р
Тип подвижного состава………………….100% на подшипниках качения
Тип пути…………………………………………звеньевой
Число типов поездов……………………………6
Размеры движения:
№ п\п
Число
поездов в сутки
Вес ЭПС, т
Направление
1-й тип
60
5800
Четное
2-й тип
40
3600
3-й тип
20
1200 (пасс)
4-й тип
60
5600
Нечетное
5-й тип
20
3800
6-й тип
20
1200 (пасс)
Место установки ёмкостной компенсации – выбирается проектировщиком из соображений ее наилучшего использования.
9. Тип конденсаторов – КС-1, 05-37,5
10. Прогнозируемая мощность районных потребителей в районе каждой проектируемой подстанции - 4500-5000, кВА.
Стоимость электроэнергии на тягу поездов -0,8 руб.
Мощности короткого замыкания для предварительного проектирования на вводах принять одинаковыми для всех проектируемых подстанций – 415 МВА.
Типы подстанций по способу их фазирования – первую принять II-типа, остальные в соответствии с правилом «винта».
На стадии проектирования напряжения холостого хода тяговых подстанций принять равным 27.5 кВ.
Требуемый коэффициент мощности на шинах тяговых подстанций 0.93.
Срок окупаемости, лет………………………………………………...8
Таблица 1. Профиль пути расчетного участка |
|||||||||||||||
|
|||||||||||||||
Длина элемента профиля пути, км |
Уклон (подъм), промилле |
Длина элемента профиля пути, км |
Уклон (подъм), промилле |
Длина элемента профиля пути, км |
Уклон (подъм), промилле |
Длина элемента профиля пути, км |
Уклон (подъм), промилле |
|
|||||||
1 |
-3,5 |
1 |
-9,76 |
1 |
-8,19 |
1 |
3,5 |
|
|||||||
1 |
6,4 |
1 |
-1,2 |
1 |
-8,38 |
1 |
-1,2 |
||||||||
1 |
9,5 |
1 |
-8,2 |
1 |
-9,32 |
1 |
0,34 |
||||||||
1 |
1,72 |
1 |
-1,1 |
1 |
-4,45 |
1 |
-0,18 |
||||||||
1 |
10 |
1 |
5,6 |
1 |
-9,7 |
1 |
3,2 |
||||||||
1 |
1 |
1 |
10,71 |
1 |
-10,7 |
1 |
-0,9 |
||||||||
1 |
-1 |
1 |
3,8 |
1 |
-6,89 |
1 |
5,52 |
||||||||
1 |
4 |
1 |
9,23 |
1 |
-9,5 |
1 |
-9,8 |
||||||||
1 |
10,04 |
1 |
10 |
1 |
-10,34 |
1 |
-2,6 |
||||||||
1 |
3,13 |
1 |
1,8 |
1 |
-2,93 |
1 |
0,15 |
||||||||
1 |
9,11 |
1 |
-9,77 |
1 |
1,8 |
1 |
-0,42 |
||||||||
1 |
9,41 |
1 |
-6,1 |
1 |
-2,9 |
1 |
0,38 |
||||||||
1 |
8,68 |
1 |
-10,26 |
1 |
0,43 |
1 |
-1,5 |
||||||||
1 |
9,38 |
1 |
-1 |
1 |
-0,3 |
1 |
1,93 |
||||||||
1 |
7,05 |
1 |
-9,88 |
1 |
7,2 |
1 |
5,44 |
||||||||
1 |
-0,67 |
1 |
-5,3 |
1 |
1,9 |
1 |
0,4 |
||||||||
1 |
-10,15 |
1 |
-2,07 |
1 |
-1,63 |
1 |
-0,23 |
||||||||
1 |
-1,38 |
1 |
0,51 |
1 |
0 |
1 |
1,65 |
||||||||
1 |
-9,14 |
1 |
-5,15 |
1 |
0,9 |
1 |
-1,2 |
||||||||
1 |
-1,08 |
1 |
-0,66 |
1 |
-1,55 |
1 |
0,6 |
||||||||
1 |
-8,89 |
1 |
-3,4 |
1 |
1,11 |
1 |
-0,97 |
||||||||
1 |
0,62 |
1 |
-3,5 |
1 |
6,45 |
1 |
-1,11 |
||||||||
1 |
3,08 |
1 |
-5,87 |
1 |
7,25 |
1 |
3,3 |
||||||||
1 |
5,63 |
1 |
-6,02 |
1 |
9,77 |
1 |
2,26 |
||||||||
1 |
-1,7 |
1 |
-4,71 |
1 |
9,13 |
1 |
9,84 |
||||||||
1 |
-8,22 |
1 |
-9,2 |
1 |
1,6 |
1 |
9,37 |
||||||||
1 |
-12 |
1 |
-5,8 |
1 |
2,1 |
1 |
4,01 |
||||||||
1 |
4 |
1 |
9,23 |
1 |
-9,5 |
1 |
-9,8 |
||||||||
1 |
10,04 |
1 |
10 |
1 |
-10,34 |
1 |
-2,6 |
||||||||
1 |
3,13 |
1 |
1,8 |
1 |
-2,93 |
1 |
0,15 |
||||||||
1 |
9,11 |
1 |
-9,77 |
1 |
1,8 |
1 |
-0,42 |
||||||||
1 |
9,41 |
1 |
-6,1 |
1 |
-2,9 |
1 |
0,38 |
||||||||
1 |
8,68 |
1 |
-10,26 |
1 |
0,43 |
1 |
-1,5 |
||||||||
1 |
9,38 |
1 |
-1 |
1 |
-0,3 |
1 |
1,93 |
||||||||
1 |
7,05 |
1 |
-9,88 |
1 |
7,2 |
1 |
5,44 |
||||||||
1 |
-0,67 |
1 |
-5,3 |
1 |
1,9 |
1 |
0,4 |
||||||||
1 |
-10,15 |
1 |
-2,07 |
1 |
-1,63 |
1 |
-0,23 |
||||||||
1 |
-1,38 |
1 |
0,51 |
1 |
0 |
1 |
1,65 |
||||||||
1 |
-9,14 |
1 |
-5,15 |
1 |
0,9 |
1 |
-1,2 |
||||||||
1 |
-1,08 |
1 |
-0,66 |
1 |
-1,55 |
1 |
0,6 |
||||||||
1 |
-8,89 |
1 |
-3,4 |
1 |
1,11 |
1 |
-0,97 |
||||||||
1 |
0,62 |
1 |
-3,5 |
1 |
6,45 |
1 |
-1,11 |
||||||||
1 |
3,08 |
1 |
-5,87 |
1 |
7,25 |
1 |
3,3 |
||||||||
1 |
5,63 |
1 |
-6,02 |
1 |
9,77 |
1 |
2,26 |
||||||||
1 |
-1,7 |
1 |
-4,71 |
1 |
9,13 |
1 |
9,84 |
||||||||
1 |
-8,22 |
1 |
-9,2 |
1 |
1,6 |
1 |
9,37 |
||||||||
1 |
-12 |
1 |
-5,8 |
1 |
2,1 |
1 |
4,01 |
||||||||
1 |
5,63 |
1 |
-6,02 |
1 |
9,77 |
1 |
2,26 |
||||||||
1 |
-1,7 |
1 |
-4,71 |
1 |
9,13 |
1 |
9,84 |
||||||||
1 |
-8,22 |
1 |
-9,2 |
1 |
1,6 |
1 |
9,37 |
||||||||
1 |
-12 |
1 |
-5,8 |
1 |
2,1 |
1 |
4,01 |
||||||||
Порядок проектирования
Выполнить тяговые расчеты для заданных типов поездов.
1.1. Выполнить анализ результатов тяговых расчетов с целью их подготовки к использованию в электрических расчетах.
Определить оптимальное расстояние между тяговыми подстанциями.
Определить расход энергии на движение одного поезда по фидерной зоне и разнести его по фидерам тяговых подстанций.
Определить мощность тяговых подстанций.
Рассчитать сечение контактной сети.
Проверить провода контактной сети на нагрев.
Наметить целесообразные устройства компенсации (продольная или поперечная), места их включения и рассчитать параметры.
Определить потери энергии в тяговой сети.
Определить потери энергии в трансформаторах тяговых подстанций.
Определить средние уровни напряжений на токоприемниках расчетных поездов за время их хода по лимитирующим перегонам (то есть для каждой межподстанционной зоны) и откорректировать пропускную способность.
Рассчитать несимметрию напряжения на вводах тяговых подстанций.
Сделать выводы.
1. Порядок проведения тяговых расчетов
Для проектирования электрической железной дороги необходимо выполнить электрические расчеты, поскольку тяговый расчет является основанием электрического расчета. Задачей тягового расчета является определение для каждой фидерной зоны следующих величин: полного времени хода поезда и хода под током, расхода активной и полной энергии. Для контроля достаточности кратности тяги также определяется максимальный ток поезда и максимальный нагрев обмоток двигателя.
Тяговой расчет выполняется по программе TRELN на основе численного интегрирования уравнения движения с заданным шагом времени. Основными исходными данными для расчетов являются: сокращенный (спрямленный) продольный профиль пути, расположение раздельных пунктов, тип пути (звеновой или бесстыковой) и таблица ограничений скорости в прямом и обратном направлениях движения. К расчетным параметрам поезда относится серия электровоза, число его секций, масса и длинна состава, а также средняя нагрузка на ось вагона.
Для выполнения дальнейших электрических расчетов целесообразно все поезда, пропускаемые по участку, сгруппировать в три типа (по их весу) в каждом из направлений. В проекте тяговые расчеты выполнены для следующих масс поездов: 1200, 3600, 5800 в четном и 1200, 3600, 5800 в нечетном направлениях.
Результатами тягового расчета являются перегонные расходы энергии (полные и активные при переменном токе), времена хода (полные и под током), максимальный перегрев обмоток двигателя и ток поезда, а также таблицы зависимостей от времени координат расположения и усредненных за заданный период значений токов поезда на отдельных участках пути.
Результаты тягового расчёта профиля пути проектируемого участка в чётном и нечётном направлениях для каждого типа поезда приведены в таблице 2.
Таблица 2.
Поезд: Q = 5800т, электровоз ВЛ80p |
Поезд: Q = 5600т, электровоз ВЛ80p |
|||||||
Чётное направление |
Длина элемента пути (км) |
Полное время хода по элементу пути (мин) |
Ток электровоза на элементе пути (А) |
Нечётное направление |
Длина элемента пути (км) |
Полное время хода по элементу пути (мин) |
Ток электровоза на элементе пути (А) |
|
0 - 1 1 - 2 2 - 3 3 - 4 4 - 5 5 - 6 6 - 7 7 - 8 8 - 9 9 - 10 10 - 11 11 - 12 12 - 13 13 - 14 14 - 15 15 - 16 16 - 17 17 - 18 18 - 19 19 - 20 20 - 21 21 - 22 22 - 23 23 - 24 24 - 25 25 - 26 26 - 27 27 - 28 28 - 29 29 - 30 30 - 31 31 - 32 32 - 33 33 - 34 34 - 35 35 - 36 36 - 37 37 - 38 38 - 39 39 – 40 40 – 41 41 - 42 42 - 43 43 - 44 44 - 45 45 - 46 46 - 47 47 - 48 48 - 49 49 - 50 50 - 51 51 - 52 52 - 53 53 - 54 54 - 55 55 - 56 56 - 57 57 - 58 58 - 59 59 - 60 60 - 61 61 - 62 62 - 63 63 - 64 64 - 65 65 - 66 66 - 67 67 - 68 68 - 69 69 - 70 70 - 71 71 - 72 72 - 73 73 - 74 74 - 75 75 - 76 76 - 77 77 - 78 78 - 79 79 – 80 80 – 81 81 - 82 82 - 83 83 - 84 84 - 85 85 - 86 86 - 87 87 - 88 88 - 89 89 - 90 90 - 91 91 - 92 92 - 93 93 - 94 94 - 95 95 - 96 96 - 97 97 - 98 98 - 99 99 - 100 100 - 101 101 - 102 102 - 103 103 - 104 104 - 105 105 - 106 106 - 107 107 - 108 108 - 109 109 - 110 110 - 111 111 - 112 112 - 113 113 - 114 114 - 115 115 - 116 116 - 117 117 - 118 118 - 119 119 – 120 120 – 121 121 - 122 122 - 123 123 - 124 124 - 125 125 - 126 126 - 127 127 - 128 128 - 129 129 - 130 130 - 131 131 - 132 132 - 133 133 - 134 134 - 135 135 - 136 136 - 137 137 - 138 138 - 139 139 - 140 140 - 141 141 - 142 142 - 143 143 - 144 144 - 145 145 - 146 146 - 147 147 - 148 148 - 149 149 - 150 150 - 151 151 - 152 152 - 153 153 - 154 154 - 155 155 - 156 156 - 157 157 - 158 158 - 159 159 – 160 160 – 161 161 - 162 162 - 163 163 - 164 164 - 165 165 - 166 166 - 167 167 - 168 168 - 169 169 - 170 170 - 171 171 - 172 172 - 173 173 - 174 174 - 175 175 - 176 176 - 177 177 - 178 178 - 179 179 - 180 180 - 181 181 - 182 182 - 183 183 - 184 184 - 185 185 - 186 186 - 187 187 - 188 188 - 189 189 - 190 190 - 191 191 - 192 192 - 193 193 - 194 194 - 195 195 - 196 196 - 197 197 - 198 198 - 199 199 – 200 |
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 |
1,8 0,9 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,7 0,8 0,8 0,8 0,7 0,8 0,7 0,8 0,8 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,8 0,8 0,9 1 0,9 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,8 0,8 0,9 0,8 1 0,8 2,1 1,1 0,9 0,9 0,8 0,8 0,8 1 1 0,9 0,8 0,8 0,8 0,7 0,9 0,8 0,9 0,7 0,8 0,7 0,8 0,7 0,8 0,8 0,7 0,8 0,9 0,9 1 1 1 1 0,9 0,9 0,8 0,8 0,8 0,7 0,8 1,5 1,5 1,9 0,9 0,9 0,8 1 0,9 0,9 0,8 0,9 0,7 0,8 0,8 0,8 0,9 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,8 0,8 0,9 0,8 0,9 0,9 0,9 0,8 1,6 1,6 1,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,8 0,9 0,9 0,9 0,8 0,8 0,9 0,8 0,8 0,8 0,9 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,8 0,8 0,9 0,8 0,9 1 1 1 1 1 0,8 0,9 0,8 0,9 0,8 1,6 1,6 2,2 1 0,9 0,8 0,8 0,8 0,8 0,9 0,8 0,9 0,9 0,9 0,9 0,8 0,9 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,8 0,8 0,9 0,8 0,8 0,8 0,9 0,8 0,8 0,9 0,9 0,9 0,9 0,9 0,8 0,8 1,5 1,5 |
108 117,067 17,1 9 9 9 9 9 8,91429 9 9 9 8,91429 9 8,91429 9 9 9,06667 9,06667 27,4667 28,8 52,8 105,867 49,8 12,6 12,8 112,56 114,933 72 12,3 12,6 14,4 108,267 101,4 27,3 9,06667 9 92,16 96,3 36,6857 232,8 178,4 129,867 126,9 16,5 9 99,84 138,24 126,4 17,4 9 9 8,91429 9,06667 9 9,06667 8,91429 9 8,91429 9 8,91429 9 9 8,91429 9 9,06667 98,6667 138,24 138 141,36 136,08 42,4 86,4 96 11,4 9 8,91429 9 8,96 8,96 125,053 122,133 16,5333 9 96,96 121,867 28,8 79,5 76,5333 8,91429 9 63,9 73,8 93,3333 60,6 65,1 93,3 24,6 9,3 78,6667 114,4 94,5 84,3 16,5 9 9 9 9 11,7333 105,6 73,8 24,6 25,0667 25,5 26,4 90,1333 102,933 61,5 52,35 52,35 111,158 49,6 84,8 111,2 114,933 17,7 9,06667 9,06667 85,8667 106,8 84 9,33333 9 9 9 9,06667 9 63,9 92,1 95,7 98,7 108 111,2 101,7 55,8 102,933 107,7 114,667 129,12 136,8 137,76 140,88 128,4 108,6 60 98,1 108,267 104,1 53,85 53,85 121,091 142,56 106,667 16,2 63,6 60,9 9 9,06667 9 9,06667 93,8667 116,267 16,5333 9 80,8 101,4 99,6 73,8 9,3 9 9,6 97,0667 73,5 24,9 9,33333 64,5 72,9 9 84 102,6 27,3 83,2 118,667 123,733 115,733 16,5333 9 9 8,96 8,96 |
200 - 199 199 - 198 198 - 197 197 - 196 196 - 195 195 - 194 194 - 193 193 - 192 192 - 191 191 - 190 190 - 189 189 - 188 188 - 187 187 - 186 186 - 185 185 - 184 184 - 183 183 - 182 182 - 181 181 - 180 180 - 179 179 - 178 178 - 177 177 - 176 176 - 175 175 - 174 174 - 173 173 - 172 172 - 171 171 - 170 170 - 169 169 - 168 168 - 167 167 - 166 166 - 165 165 - 164 164 - 163 163 - 162 162 – 161 161 – 160 160 - 159 159 - 158 158 - 157 157 - 156 156 - 155 155 - 154 154 - 153 153 - 152 152 - 151 151 - 150 150 - 149 149 - 148 148 - 147 147 - 146 146 - 145 145 - 144 144 - 143 143 - 142 142 - 141 141 - 140 140 - 139 139 - 138 138 - 137 137 - 136 136 - 135 135 - 134 134 - 133 133 - 132 132 - 131 131 - 130 130 - 129 129 - 128 128 - 127 127 - 126 126 - 125 125 - 124 124 - 123 123 - 122 122 – 121 121 – 120 120 - 119 119 - 118 118 - 117 117 - 116 116 - 115 115 - 114 114 - 113 113 - 112 112 - 111 111 - 110 110 - 109 109 - 108 108 - 107 107 - 106 106 - 105 105 - 104 104 - 103 103 - 102 102 - 101 101 - 100 100 - 99 99 - 98 98 - 97 97 - 96 96 - 95 95 - 94 94 - 93 93 - 92 92 - 91 91 - 90 90 - 89 89 - 88 88 - 87 87 - 86 86 - 85 85 - 84 84 - 83 83 - 82 82 - 81 81 – 80 80 - 79 79 - 78 78 - 77 77 - 76 76 - 75 75 - 74 74 - 73 73 - 72 72 - 71 71 - 70 70 - 69 69 - 68 68 - 67 67 - 66 66 - 65 65 - 64 64 - 63 63 - 62 62 - 61 61 - 60 60 - 59 59 - 58 58 - 57 57 - 56 56 - 55 55 - 54 54 - 53 53 - 52 52 - 51 51 - 50 50 - 49 49 - 48 48 - 47 47 - 46 46 - 45 45 - 44 44 - 43 43 - 42 42 – 41 41 – 40 40 - 39 39 - 38 38 - 37 37 - 36 36 - 35 35 - 34 34 - 33 33 - 32 32 - 31 31 - 30 30 - 29 29 - 28 28 - 27 27 - 26 26 - 25 25 - 24 24 - 23 23 - 22 22 - 21 21 - 20 20 - 19 19 - 18 18 - 17 17 - 16 16 - 15 15 - 14 14 - 13 13 - 12 12 - 11 11 - 10 10 - 9 9 - 8 8 - 7 7 - 6 6 - 5 5 - 4 4 - 3 3 - 2 2 - 1 1 - 0 |
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 |
1,5 1 1 0,9 0,9 0,9 0,8 0,7 0,8 0,9 0,9 0,8 1 0,8 0,9 0,9 0,8 0,8 0,9 0,9 1 0,8 0,9 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,8 0,8 1 0,9 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,9 0,7 1,6 1,5 1 1 0,9 0,9 0,9 0,8 0,7 0,8 0,9 0,9 0,8 1 0,8 0,9 0,9 0,8 0,8 0,9 0,9 1 0,8 0,9 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,8 0,8 1 0,9 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,9 0,7 1,5 1,5 0,8 0,8 0,9 0,8 0,9 1 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,9 0,8 0,8 0,9 0,9 0,9 0,9 0,8 0,9 0,8 0,8 0,8 0,9 0,8 0,8 0,9 0,9 0,9 1 0,8 0,9 0,9 0,8 0,7 0,9 0,8 0,8 1,9 1,8 1,1 1,1 1 1 0,9 0,9 0,8 0,9 0,7 0,8 0,7 0,8 0,8 0,9 0,9 0,9 1 1 1,1 1 1 1,1 1 1 0,8 0,9 0,9 0,9 1 0,9 0,8 0,8 0,7 0,9 0,9 0,7 0,8 0,8 1 1,1 1 0,9 0,9 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,8 0,8 0,8 0,8 0,9 0,9 0,8 0,8 0,9 0,8 0,9 0,8 0,9 0,8 0,9 1 1 1 0,9 0,9 0,9 0,9 0,8 0,8 0,9 0,9 0,8 0,9 1 |
128 139,92 136,08 127,467 29,0667 9,06667 9 8,91429 9 9,06667 9,06667 9 60,96 17,4 88 99,4667 13,8 12,6 12,8 24,8 120,24 111,9 16 9 9 9 90,4 29,0667 9 9 40,08 112,8 100,5 27,6 9,3 9,06667 91,4667 88,5333 9,6 129,3 128 139,92 136,08 127,467 29,0667 9,06667 9 8,91429 9 9,06667 9,06667 9 60,96 17,4 88 99,4667 13,8 12,6 12,8 24,8 120,24 111,9 16 9 9 9 90,4 29,0667 9 9 40,08 112,8 100,5 27,6 9,3 9,06667 91,4667 88,5333 9,6 120 128 61,5 9 9,06667 9 9,06667 91,68 101,4 28,8 12,6 12,8 65,0667 101,6 50,4 109,5 115,2 16,5333 9,06667 52,5333 12 73,3333 108,3 64,2 9,3 9,06667 9 9 9,06667 9,06667 102,133 123,12 17,4 85,6 16,5333 9 8,91429 69,6 72,9 9 128,968 133,333 156 149,891 144,72 134,88 120,267 16,5333 79,8 16,2667 8,91429 9 8,91429 9 9 9,06667 43,2 123,467 136,8 143,04 142,909 145,92 149,76 147,491 144,24 129,36 106,2 102,933 113,6 122,933 136,08 119,467 16,8 9 8,91429 72,8 107,2 17,8286 9 9 136,08 109,091 83,28 54,9333 104 50,1 50,7 32,4 12,3 12,6 19,7333 110,4 91,5 11,4 9 9 9,06667 30,4 107,4 67,2 51,2 53,1 53,0667 52,2 104,267 106,8 116,267 134,88 139,2 123,12 112,533 115,733 120 112,267 93 24,9 106,933 114,133 103,2 99,4667 195,84 |
|
Аналогичным образом выбран анализ тяговых расчетов и для остальных типов поездов. Результаты анализа приведены в приложении курсового проекта.