1 Фермаға жүктемелерді жинақтастыру

1.1 Тұрақты жүктеме

Төбе жабынының көлденең праекциясы бойынша біркелкі таралған жамылгы мен жабын конструкциялар салмағының, фонарь салмағын ескермегендегі, есептік жүктемес. [ 3, табл.2.1]:

g^'_пост. = g _пост. – γ_f · g_фн = 1,54– 1,05 · 0,15 = 1,363 кН / м²

Фонарь салмағы фонарьдың фермаға нақтылы тірелген жерінде келесі есептік мәндеріне сүйене есепке алынады:

а) фонарь көлденең проекциясының бірлік ауданына фонарь қаңқасының салмағы

g^'_фн. = 0,1 кН / м²;

б) фонарь қабырғасының бірлік ұзындығына борт қабырғасы мен әйнек салмағы

q_б.ст. = 2 кН / м.

Тораптық күштер:

Р₁= q^'_пост. · B · d = 1,363 · 12 · 3 = 49,068 кН.

Рис.1

Р₂ = g^'_пост.· B· d + (g^'_фн.· B · 0,5d + q_б.ст.· B) · γ_n =1,363 · 12· 3 · (0,1 ·12 ·0,5·3+2·12) ·0,95 = 73,578кН;

Р₃ = g^'_пост.· B· d + g^'_фн.· B · d · γ_n =1,423 · 12 · 3 +0,1 ·12 ·3 ·0,95 = 52,488кН.

Р₀, Р’₀ күштер ұстындарға түседі, сондықтан олар ферманың есебінде ескерілмейді.

Тірек рекациялары:

R_g = 2· Р₁ + Р₂ + 2Р₃ + 0,5 · Р₃ = 2 · 49,068 + 73,578 + 2·52,488 + 0,5 · 52,488 = 299,514 кН.

1.2 Қар жүктемесі

1 нұсқа

μ₁ = 1,2 μ₂ = 0,8

μ₁ = 1 + 0,1· а/в = 1+0,1· 12/6=1,2

2 нұсқа

μ₃ = 1 + 0,6 а/S_ф=2,8 μ₄ = 1 + 0,4 а/S_ф=2,2

2 Сурет

Есептік қар жүктемесі

S = S₀ · γ_f · µ_i · γ_n = 1· 1,4µ_i · 0,95 = 1,33 µ_i кН/м²,

мұндағы γ_f - жүк бойынша сенімділік коэффиценті. Қосымшаның 3 – кестесі бойынша

gⁿ / S₀ = 1,34 / 1 = 1,34 > 0,8 болған кезде γ_f - 1,4.

Тораптық күштері: 1-ші нұсқа

;

Р_1S = S d B = 1,33 · 1,1 · 3,0 · 12= 52,67 кН;

P_2S = 1,33 · 3,0 · 12 · (1,1 + 0,8) / 2 = 45,49 кН;

P_3S = 1,33 · 0,8 · 3,0 · 12 = 38,304 кН.

Тірек реакциялары:

R_S = 2 · Р_1S + P_2S +2 P_3S + 0,5 · P_3S = 52,67 · 2 + 45,49 + 38,304· 2 + 0,5 · 38,304 = 243,46 кН

2-ші нұсқа (факультативті жетекшімен келісім бойынша).

1.3 Тірек моменттері және раманың кермесі

Итаркалық ферма раманың ригелі болып табылады. Сондықтан оның тірек қималарында рамаға түскен тұрақты мен уақытша жүктемелерден тірек моменттері және керме пайда болады.

Бірінші қиыстыру

Бірінші қиыстыру қиғаштіреулердегі мен тірек панелінің үстінгі белдемесіндегі қисыны бар қосымша кернеулерді анықтау үшін және тірек торабын есептеу үшін пайдаланылады.

3- сурет

Сол жақ тіректегі абсолюттік мәні бойынша ең үлкен момент М_cол. = -1479,93 кН м (2.3- кесте, 1–1 қима, жүктемелер 1, 2, 3*, 4 (-М), 5*). Оң жақ тіректегі сәкес моментті сол жүктемелердің өздері үшін ( 2.3 – кесте бойынша) 1 – 1 қимада 3*, 4 (-М), 5* жүктемелердегі 3, 4 (-М), 5- терге өзгертіп табамыз.

М_{пр.соотв.} = -156,94 – 711,063 – 50,198 -21,69 + 307,71 = - 632,181 кН/м.

Рама кермесін бойлық күштермен ригельдің сол жақ қимасында 1, 2, 3*, 4(-М), 5* жүктемелер үшін анықтаймыз ( 2.3-кесте, 1 – 1 қима, Q = N_риг. = Н)

Н_лев. = -12,919– 14,684 – 18,896 – 49,842 – 17,514 + 26,04 · 0,9 = 90,419 кН,

мұндағы F^’_b - 26,04 кН ([3], стр.20).

Екінші қиыстыру

Екінші қиыстыру астынғы белдемедегі қисыны бар сығушы күштеулерді анықтау үшін пайдаланылады (факультативті жетекшінің нұсқауы бойынша орындалады).

Ферманың астынғы белдемесінде тек тұрақты торап жүктемесінен минимальды созу күштеуі пайда болган кезде ғана, раманың тірек моменттері кермесінің әсерінен оның сығылуы мүмкін, сондықтан « -ші қиыстырудан қар жүктемесін шығарамыз:

М_лев. = -1479,93 – (-711,063) = -768,867 кН м;

М_пр. = -632,181 – (-711,063) = -78,882 кН м.

1, 3*, 4, 5* жүктемелерден ригельдің сол жағындағы және 1, 3, 4*, 5 жүктемелерден ригельдің оң жағындағы қималарындағы рама кермесі

Н_лев. = -12,019 – 18,896 – 49,842 – 17,514 + 26,04 · 0,9 = -74,835 кН;

Н_пр. = -12,019 – 15,044 – 3,623 + 19,46 – 34,72 · 0,9 = -81,394 кН.

Ферманың астынғы белдемесінің ұзындығы бойнша керме сызықшалы өзгереді деп қабылдаймыз.

4- сурет