80  0,33  28 – Вставка вибрана правильно.

2. Номінальні струми плавких вставок FU3, FU4:

І_вс.ном  І_д.ном=40,5 А;

І_вс.ном =  = 50,5 А.

Вибираємо найближчу стандартну плавку вставку з номінальним струмом І_вс.ном = 63 А.

Вибираємо провід перерізом 10 мм², для якого:

І_тр.доп = 47 А  І_р=40,5 А.

Перевіряємо погодження плавкої вставки з перерізом проводу

63  0,33  47 А.

4. За розрахунковим струмом вибираємо трижильний кабель з алюмінієвими жилами перерізу 95 мм², допустиме навантаження для якого за прокладання в повітрі І_тр.доп = 170 А.

Номінальний струм розчіплювача автоматичного вимикача QF1 вибирається за розрахунковим струмом І_р = 143 А з умови:

І_р.ном  І_р.

Вибираємо автоматичний вимикач типу А371БФ43 з номінальними струмами електромагнітного і теплового розчіплювача І_р.ном = 160 А, кратність спрацювання електромагнітного розчіплювача К^І = 10.

Для перевірки електромагнітного розчіплювача, максимальний струм лінії при пуску електродвигуна М1 і нормальній роботі інших електроприймачів:

І^_м=І^_пск+І^_тр,

де І^_пск – пусковий струм двигуна або групи одночасно ввімкнених двигунів, при пуску яких короткочасний струм лінії досягає найбільшої величини; І^_тр – тривалий розрахунковий струм лінії до моменту пуску двигуна (групи двигунів), визначений без врахування розрахункового струму електродвигуна (групи), що запускається, А.

Струм спрацювання електромагнітного розчіплювача

= К^І І_р.ном = 10  160  = 1600 А.

Електромагнітний розчіплювач перевіряється за умовою не спрацювання у випадку короткочасного перевантаження струмом І_м

І_с.з  (1,25 ... 1,35) І_м,

У нашому випадку

1,25 І_п = 1,25 І_м = 1,25  194,5 = 243 А.

1600  243 А,

умова виконується.

Автоматичний вимикач має тепловий розчіплювач з регульованою від струму характеристикою. Тому при погодженні теплового розчіплювача з перерізом кабелю для мереж, які вимагають захисту від перевантажень приймаємо К_з = 1,0. Оскільки І_з=160 А, то умова

І_з  К_з  І_тр.доп,

160  1,0  170 – Умова виконується.

Завдання 20

За методикою, наведеною нижче, підготувати лист для розрахунку уставок спрацювання струмової відсічки, максимального струмового захисту та захисту від однофазних замикань на землю лінії, яка живиться від шин 10 кВ (див. рис. Рисунок 22). Вхідні дані:

• струм короткого замикання в точці К1 = 6 кА, = 5 кА;

• струм короткого замикання в точці К2 = 0,865 кА, = 0,841 кА;

• ємнісний струм лінії І_с = 0,48 А;

• максимальний робочий струм І_нав.max = 50 А;

• час спрацювання захисту приєднання Н t^ІІІ_с.з.(n-1) = 1 с;

• коефіцієнт самозапуску навантаження К_сзп = 2;

• реле для захисту від багатофазних коротких замикань – РТ-85;

• реле для захисту від однофазних замикань на землю – РТЗ-50;

• найменший сумарний ємнісний струм електрично з’єднаної мережі І_сΣmin = 5 А;

• трансформатор струму з коефіцієнтом трансформації К_І = 100/5.

Рисунок 22 – Схема мережі

1. Розрахунок струмової відсічки

струм спрацювання захисту

кА,

чутливість

.

2. Розрахунок максимального струмового захисту

А,

=  +  t = 1 + 0,5 = 1,5 c,

.

3. Струм спрацювання реле для струмової відсічки

А,

для максимального струмового захисту

А,

де К_сх = 1 – коефіцієнт схеми.

На шкалі уставок РТ-85/1 виставляється більша ближча величина А.

Регульований гвинт відсічки виставляється в положення

.

4. Розрахунок захисту від замикань на землю.

Струм спрацювання захисту

І_с.з = К_від К_кид І_с = 1,1 · 4,5 · 0,48 = 2,38 А.

Мінімальний струм спрацювання захисту на реле РТЗ-50 при одному ТСНП становить

І_с.з.min = 3 А.

Оскільки І_с.з  І_с.з.min , прийнято І_с.з = 3 А.

Чутливість

.

Завдання 21

За методикою, наведеною нижче, підготувати лист для розрахунку уставок спрацювання струмової відсічки, максимального струмового захисту та захисту від однофазних замикань на землю лінії, яка живиться від шин 10 кВ (див. рис. Рисунок 23). Вхідні дані:

• струм короткого замикання в точці К1 = 4 кА, = 3 кА;

• струм короткого замикання в точці К2 = 1,0607 кА, = 0,844 кА;

• опір лінії Х_л = 4 Ом;

• ємнісний струм лінії І_с = 0,32 А;

• максимальний робочий струм І_нав.max = 70 А;

• час спрацювання захисту приєднання Н t^ІІІ_с.з.(n-1) = 1 с;

• коефіцієнт самозапуску навантаження К_сзп = 3;

• реле для захисту від багатофазних коротких замикань – РТ-40;

• реле для захисту від однофазних замикань на землю – ЗЗП-1;

• найменший сумарний ємнісний струм електрично з’єднаної мережі І_сΣmin = 5 А;

• трансформатор струму з коефіцієнтом трансформації К_І = 100/5.

Рисунок 23 – Схема мережі

1. Розрахунок струмової відсічки

струм спрацювання

кА,

чутливість

.

Струмова відсічка нечутлива. Приймається комбінована відсічка за струмом та напругою, для якої повинні виконуватись дві умови

кА,

А.

Приймається більша з двох величин = 562 А.

Напруга спрацювання

В,

U_с.з  0,7 U_н = 0,7 · 10 000 = 7 000 В.

Приймається менша з двох величин U_с.з = 3 240 В.

2. Розрахунок максимального струмового захисту

А,

=  +  t = 1 + 0,5 = 1,5 c,

чутливість

.

3. Струм спрацювання реле

для максимального струмового захисту

А,

вибираємо реле РТ-40/20 і реле часу РВ-123.

для струмової відсічки

А,

вибираємо реле РТ-40/50.

3. Розрахунок уставки спрацювання захисту ЗЗП-1 від замикань на землю.

Струм спрацювання захисту

А.

Прийнято попередньо уставку “3” з І_с.з.п = 2 А, для якої чутливість

.

Оскільки захист не чутливий, приймається уставка “2” з І_с.з.п = 0,5 А, тоді

 2.

Завдання 22

За методикою, наведеною нижче, підготувати лист для розрахунку уставок спрацювання максимального струмового захисту лінії 10 кВ електромережі промислового підприємства (див. рис. Рисунок 24). Вхідні дані:

• опір системи в максимальному режимі Х_{С max} = 1,155 Ом;

• струм короткого замикання в точці К1 = 5 кА, = 4,8 кА;

• струм короткого замикання в точці К2 = 4,11 кА, = 3,98 кА;

• струм короткого замикання в точці К3 = 0,678 кА;

• реле для захисту від багатофазних коротких замикань – РТ-85;

• кабель АСБ-3120 для якого тривалодопустимий струм І_тр.доп = 260 А;

• опір лінії R_л = 0,516 Ом, Х_л = 0,152 Ом;

• два трансформатори потужністю 630 кВА, один з яких резервний;

• опір трансформатора Х_т = 7,14 Ом;

• параметри спрацювання захисту трансформаторів: = 1750 А; = 200 А; = 0,5 с;

• трансформатор струму з коефіцієнтом трансформації К_I = 200/5.

Рисунок 24 – Схема мережі промислового підприємства

Враховуючи, що один з трансформаторів є робочим, а другий резервним і кожен з них повинен бути навантажений на 0,7 І_т.ном, щоб сумарне тривале перевантаження для одного трансформатора не перевищувало 1,4 І_т.ном, робочий максимальний струм лінії:

А.

Опір еквівалентного навантаження

Ом.

Струм самозапуску двигунів

0,633 кА.

Коефіцієнт самозапуску

.

Струм спрацювання максимального струмового захисту

А.

А.

Попередньо приймається більший струм спрацювання = 293,15 А.

Струм спрацювання реле

А.

Захист виконаний за схемою неповної зірки, для якої К_сх = 1. Вибрана більша ближча уставка І_уст = 8 А, що відповідає

А,

який приймається далі для розрахунків.

Чутливість в основній зоні (у випадку короткого замикання в кінці лінії в т. К2)

,

в зоні резервування (у випадку короткого замикання за трансформатором в т. К3)

,

отже, захист чутливий.

Завдання 23

За методикою, наведеною нижче, підготувати лист для перевірки трансформаторів струму в колі захисту силового трансформатора. Вхідні дані:

• трансформатор струму типу ТВТ-110;

• коефіцієнт трансформації трансформатор струму ;

• схема вмикання трансформаторів струму – трикутник з двома реле;

• струм спрацювання максимального струмового захисту ;

• максимальний струм короткого замикання перед трансформатором, що захищається кА;

• захист виконаний на змінному оперативному струмі з використанням реле струму РТ-40/20, проміжного реле РП-321, реле часу РВМ-12 для максимального струмового захисту і РНТ-565 для диференційного захисту.

1. Гранична кратність

.

За кривими граничної кратності для трансформаторів струму типу ТВТ-110 при визначається допустиме навантаження Ом. Для двох послідовно ввімкнених однакових вторинних обмоток трансформаторів струму

Ом.

Опір реле струму РТ-40/20 визначається за споживаною потужністю реле ВА за мінімального струму уставки 5 А

Ом.

Опір проміжного реле типу РП-321 визначається за споживаною потужністю реле ВА за подвійного струму спрацювання 10 А

Ом.

Опір реле часу типу РВМ-12 визначається за споживаною потужністю реле ВА за подвійного струму спрацювання 5 А

Ом.

Опір струмового диференційного реле типу РНТ-565 приблизно приймається Ом.

Опір алюмінієвих проводів при довжині 35 м і перерізі 4 мм²

Ом.

Опір реле, ввімкнених до трансформаторів струму

= 0,02 + 0,1 + 0,05 + 0,1 = 0,27 Ом.

Фактичне розрахункове вторинне навантаження для прийнятої схеми

,

Ом .

2. Максимальна кратність струму короткого замикання на початку захисної ділянки

.

Враховуючи, що дві вторинні обмотки трансформаторів струму ввімкнені послідовно, то розрахункове навантаження

Ом.

Допустима гранична кратність .

Узагальнений коефіцієнт

.

Струмова похибка , тобто надійна робота контактів забезпечується.

3. Амплітудна величина напруги на виводах вторинної обмотки трансформаторів струму

B.

Завдання 24

За методикою, наведеною нижче, підготувати лист для перевірки трансформаторів струму в колі захисту лінії. Вхідні дані:

• трансформатор струму типу ТПЛ-10;

• струм спрацювання максимального струмового захисту 48 А;

• коефіцієнт трансформації трансформаторів струму ;

• схема вмикання – двофазна дворелейна з дешунтуванням електромагніта вимкнення;

• максимальний струм короткого замикання в місці встановлення захисту 0,64 кА;

• захист виконаний на змінному оперативному струмі з використанням реле струму РТ-85/1.

1. Гранична кратність струму в усталеній (незалежній) частині характеристики спрацювання реле РТ-85, тобто при струмі до дешунтування електромагніта вимкнення

.

За кривими граничної кратності для трансформаторів струму типу ТПЛ-10 класу точності Р при визначається допустиме навантаження 1 Ом.

Опір реле струму РТ-85/1 визначається за споживаною потужністю реле ВА за струмом уставки

8 А,

приймаємо струм уставки 8 А, тоді

0,16 Ом.

Опір алюмінієвих проводів при довжині 8 м і перерізі 4 мм²

0,06 Ом.

Фактичне розрахункове вторинне навантаження для прийнятої схеми неповної зірки

Z_н.розр = 2R_пр + Z_р +R_к,

Z_н.розр = 2  0,06 + 0,16 + 0,1 = 0,38 Ом < Z_н.доп.

Повна похибка трансформаторів струму до дешунтування електромагніта вимкнення  < 10 %, що забезпечує точну роботу індукційного елемента реле РТ-85/1, який визначає залежну характеристику реле.

Фактичне розрахункове вторинне навантаження після дешунтування електромагніта вимкнення збільшується на опір електромагніта вимкнення

2,3 Ом,

де S = 58 ВА – споживана потужність електромагніта вимкнення типу РТМ в приводі ПП-67 при струмі спрацювання 5 А.

Тоді

Z_н.розр = 0,38 + 2,3  = 2,68 Ом > Z_н.доп.

і  > 10 %. Тому перевіримо трансформатори струму на 10%-ву похибку при розрахунковому струмі спрацювання електромагніта вимкнення 5 А.

.

За кривими граничної кратності для трансформаторів струму типу ТПЛ-10 класу точності Р при визначається допустиме навантаження 7 Ом > Z_н.розр = 2,68 Ом, отже  < 10 %.

2. Для перевірки надійної роботи контактів струмових реле максимального захисту за струмом 0,64 кА визначаємо максимальну кратність струму короткого замикання на початку захисної ділянки

21,3.

За розрахунковим навантаженням до дешунтування електромагніта вимкнення Z_н.розр = 0,38 Ом визначаємо 16.

Узагальнений коефіцієнт

.

Струмова похибка f = 20 % , тобто надійна робота контактів забезпечується.

3. Амплітудна величина напруги на виводах вторинної обмотки трансформатора струму для режиму після дешунтування електромагніта вимкнення

 21,3  5  2,68 = 400 В < 1400В.

Завдання 25

За методикою, наведеною нижче, підготувати лист для визначення гранично можливих максимальної і мінімальної величини струмів короткого замикання, що проходять через двообмотковий трансформатор у випадку трифазного короткого замикання на сторони НН (див. рис. Рисунок 25). Вхідні дані:

• опір системи в максимальному режимі ;

• опір системи в мінімальному режимі ;

• трансформатор: , , , напруга короткого замикання трансформатора на крайньому від’ємному положенні , на крайньому додатному – віднесені до напруги відповідного ступеня і номінальної потужності трансформатора;

• коефіцієнт завантаження трансформатора .

Рисунок 25 – Схема підстанції

Параметри трансформатора

Ом,

Ом,

Ом.

Напруга на крайніх положеннях РПН

кВ >126 кВ,

тому приймається кВ, що відповідає , або п’ятому положенню РПН;

кВ.

Струм за номінальної напруги:

А;

на крайньому додатному положенні

А;

на крайньому від’ємному положенні

А.

Коефіцієнт трансформації трансформатора на крайньому додатному положенні

,

на крайньому від’ємному положенні

.

Максимальний аварійний струм, що проходить через трансформатори у випадку трифазного короткого замикання на шинах 11 кВ, приведений до напруги 110 кВ

А.

Дійсний струм, що проходить через трансформатор

А.

Струм короткого замикання на стороні НН

А.

Мінімальний аварійний струм, що проходить через трансформатор при трифазному к.з. на шинах 11 кВ, приведений до напруги 110 кВ

А.

Дійсний струм

А.

Мінімальний струм на стороні 11 кВ

А.

Завдання 26

За методикою, наведеною нижче, підготувати лист для розрахунку диференційного струмового захисту понижувального трансформатора з РПН. Вхідні дані:

• МВА, кВ, %, схема з’єднань обмоток Y/Δ-11, А;

• струми короткого замикання на стороні 10 кВ, приведені до сторони 35 кВ А, А, А.

Номінальні струми трансформатора

,

.

Коефіцієнти трансформації ТС

,

.

З метою збільшення надійності захисту для зменшення повних похибок, ТС приймають з дещо завищеним коефіцієнтом трансформації порівняно з розрахунковими. Приймається ; .

Первинний струм спрацювання диференційного захисту вибирається з двох умов:

1. З умови відлагодження від кидка струму намагнічування при вмиканні ненавантаженого трансформатора

,

де – найбільший струм, який відповідає номінальній потужності найпотужнішої обмотки трансформатора; для реле серії РНТ-560 і 1,5 – для серії ДЗТ

А.

2. З умови відлагодження від розрахункового максимального струму небалансу

,

де для РНТ-560; 1,5 для ДЗТ; – коефіцієнт, що враховує перехідний режим струмів к.з. (наявність аперіодичної складової струму), за наявності в реле НТС ; – коефіцієнт однотипності ТС, при різних типах ТС ; – допустима відносна повна похибка ТС (відносна величина струму намагнічування в усталеному режимі); – відносна похибка, обумовлена регулюванням напруги, приймається рівній половині сумарного діапазону регулювання; при цьому вибір кількості витків НТС реле здійснюється за номінальною напругою; – відносна похибка від неточного вирівнювання величин струмів плеч захисту.

Спочатку визначають без врахування складової струму небалансу від неточного вирівнювання

А.

Приймаємо А.

Вторинні номінальні циркулюючі струми, враховуючи, що ТС 35 кВ з’єднанні в трикутник, а ТС 10 кВ – в неповну зірку

А,

A.

Для цього визначимо струм спрацювання реле, приведений до сторони 35 кВ

А.

Коефіцієнт чутливості

.

Коефіцієнт чутливості достатній, тому розрахунок продовжується з використанням реле РНТ-565.

Плече з більшим вторинним струмом 10 кВ приймаємо за основну сторону і вмикаємо до робочої (диференційної) обмотки реле.

Струм спрацювання реле основної сторони

А.

Розрахункова кількість витків основної сторони

,

де А – МРС спрацювання реле серії РНТ-560

витка.

Приймається витків.

Загальна кількість витків неосновної сторони

витків.

Приймаємо витків,

тоді виток.

Отримане точне вирівнювання МРС в реле внаслідок можливості встановлення на реле розрахункової кількості витків. В цьому випадку відсутня складова струму небалансу від неточного вирівнювання

.

Уточнений мінімальний коефіцієнт чутливості

,

де – мінімальна МРС в реле при короткому замиканні в зоні захисту

,

де – кількість витків диференційного реле, через які протікає струм .

Завдання 27

За методикою, наведеною нижче, підготувати лист для розрахунку диференційного струмового захисту понижувального трансформатора з РПН. Вхідні дані:

• потужність трансформатора 16 МВА, кВ, номінальний струм обмотки високої напруги 80,3 А, низької – 840 А; максимальний струм на стороні ВН =95,5;

• максимальний і мінімальний струми на стороні 110 кВ трансформатора у випадку трифазного короткого замикання на стороні 10 кВ A, A.

Розрахункові коефіцієнти трансформації на стороні 110 кВ і 10 кВ

,

.

Для зменшення повної похибки і забезпечення допустимого тривалого 40% перевантаження силового трансформатора приймається ; .

Первинний струм спрацювання захисту без врахування складової струму небалансу від неточного вирівнювання МРС в реле

Струм спрацювання реле з живлячої сторони 110 кВ

А.

Коефіцієнт чутливості при двофазному короткому замиканні на стороні 10 кВ

.

Оскільки , тому приймається реле типу ДЗТ-11 з однією гальмівною обмоткою, яка приєднується до ТС 10 кВ.

Струм спрацювання

,

де для реле ДЗТ-11;

A.

Вторинні циркулюючі струми при номінальному навантаженні трансформатора

А,

A.

Сторона 110 кВ приймається за основу, тоді

А.

Розрахункова кількість витків основної сторони

витка.

Приймається витка.

Кількість витків другої вирівнювальної обмотки, приєднаної до ТС 10 кВ неосновної сторони

витків,

приймаємо витків.

Відносна похибка від неточного вирівнювання МРС в реле

.

Максимальний розрахунковий первинний струм небалансу, приведений до сторони 10 кВ

Первинний гальмівний струм, що протікає через ТС 10 кВ

А.

Необхідна кількість витків гальмівної обмотки реле типу ДЗТ-11:

,

,

витків.

Для кращої надійності приймаємо витків.

Коефіцієнт чутливості у випадку двофазного короткого замикання на стороні 10 кВ

,

де – МРС спрацювання реле типу ДЗТ-11

.

Завдання 28

За методикою, наведеною нижче, підготувати лист для розрахунку струмової відсічки, захисту від перевантажень понижувального трансформатора. Вхідні дані:

• трансформатор потужністю 250 кВА, кВ, номінальний струм обмотки високої напруги 24 А, низької – 361 А, обмотки з’єднані за схемою Y/Y, повний опір трансформатора, приведений до напруги 0,4 кВ ;

• коефіцієнт трансформації ТС 6 кВ ;

• максимальний струму трифазного короткого замикання на шинах 0,4 кВ ;

• максимальний струм трифазного короткого замикання на стороні 6 кВ  А, мінімальний струм короткого замикання на шинах 6 кВ кА.

Первинний струм спрацювання струмової відсічки

А.

Коефіцієнт чутливості відсічки

.

Струм спрацювання реле

,

А.

Приймається реле типу РТ-40/100 з межами струму спрацювання 25...100А.

Первинний струм спрацювання захисту від перевантаження

А.

Струм спрацювання реле

А.

Приймається реле типу РТ-40/6 з межами струму спрацювання 1,5...6 А.

Завдання 29

За методикою, наведеною нижче, підготувати лист для розрахунку уставок максимального струмового захисту (МСЗ) який встановлений на стороні 35 кВ понижувального трансформатора з РПН (див. рис. Рисунок 26). Вхідні дані:

• опір системи в максимальному режимі , опір системи в мінімальному режимі ;

• трансформатор потужністю 6,3 МВА, кВ, номінальний струм обмотки високої напруги 104 А, низької – 331 А, опір трансформатора на крайньому від’ємному положенні , на крайньому додатному – ;

• мінімальний струм двофазного короткого замикання на шинах 10 кВ, приведений до сторони 35 кВ .

• струм спрацювання захисту попередніх елементів І_с.з.А = 218 А, І_с.з.Б= 250 А;

• потужність навантаження секцій S_нав.А = 4,1 МВА, S_нав.Б = 4,7 МВА.

Рисунок 26 – Схема двотрансформаторної підстанції

1. МСЗ відлагоджується від сумарного струму навантаження свого трансформатора і струму самозапуску навантаження другого, більш завантаженого трансформатора.

Коефіцієнт завантаження силового трансформатора, до якого приєднане більше навантаження 4,7 МВА

.

Опір самозапуску узагальненого навантаження

,

.

Струм самозапуску навантаження

.

Робочий максимальний струм менш завантаженого трансформатора

.

Первинний струм спрацювання МСЗ

.

2. МСЗ відлагоджується від струмів самозапуску навантаження при тривалій роботі одного трансформатора з перевантаженням 40%.

Мінімальний опір узагальненого навантаження при самозапуску

.

Струм самозапуску

.

Первинний струм спрацювання МСЗ

,

3. Погодження із струмом захисту ліній, що відходять.

Струм спрацювання n-го приєднання, найбільшого з N працюючих паралельно

.

Сумарний робочий максимальний струм інших приєднань (N - 1)

,

.

Приймається більший з трьох розрахованих струмів спрацювання захисту .

Коефіцієнт чутливості

.

Завдання 30

За методикою, наведеною нижче, підготувати лист для розрахунку максимального струмового захисту (МСЗ) з пуском за напругою двох трансформаторів. Вхідні дані:

• трансформатори потужністю 10 МВА, з коефіцієнтом трансформації напругою кВ; схема з’єднань обмоток Y/, номінальний струм І_т.ном = 50 А;

• мінімальний струм трифазного короткого замикання при пошкодженні на шинах 10 кВ приведений до напруги 110 кВ 300А;

• опір системи в мінімальному режимі ;

• опір трансформатора на крайньому додатному положенні ;

• опір узагальненого трансформатора при самозапуску віднесений до сторони ВН .

Струм спрацювання МСЗ

.

Коефіцієнт чутливості

.

Первинна напруга спрацювання фільтр-реле зворотної послідовності відлагоджується від напруги небалансу в нормальному режимі

В.

Напруга спрацювання фільтр-реле

В,

що відповідає мінімальній уставці реле типу РНФ–1М з межами уставок 6...12 В.

Напруга зворотної послідовності в місці встановлення захисту у випадку металічного двофазного короткого замикання на шинах 10 кВ

В.

Коефіцієнт чутливості фільтр-реле

.

Мінімальна залишкова напруга буде при мінімальному режимі системи і максимальному опорі трансформатора з РПН

кВ.

Міжфазна напруга на стороні НН

В.

Первинна напруга спрацювання реле мінімальної напруги

,

де ; для реле РН–50,

В.

Напруга спрацювання реле

В.

Приймається реле типу РН-54/60.

Віддаль між фазами приймається 0,2 м.

Довжина дуги в момент її виникнення дорівнює віддалі між струмопровідними частинами. З часом внаслідок її роздування вона збільшується. Якщо витримка часу більше 1 сек., то довжина дуги збільшується в 3...4 рази. Протягом 1 сек. довжина дуги збільшується приблизно в 2 рази.

Максимально можлива величина напруги на перехідному опорі електричної дуги

,

 В.

Коефіцієнт чутливості для комбінованого пускового органу

.

Завдання 31

За методикою, наведеною нижче, підготувати лист для розрахунку диференційної відсічки понижувального трансформатора. Вхідні дані:

• потужність трансформатора 4 МВА, кВ, схема з’єднань обмоток Y/, номінальний струм обмотки високої напруги 66 А, низької – 220 А;

• коефіцієнти трансформації трансформаторів струму на стороні високої напруги , на стороні низької напруги – ;

• для захисту вибрана схема трикутника з трьома або двома реле;

• струми трифазного короткого замикання в максимальному і мінімальному режимах, приведені до напруги 35 кВ, однакові і становлять 680 А.

1. Вторинні номінальні струми силового трансформатора в плечах диференційного захисту

А,

A.

2. Струм небалансу

3. Первинний струм спрацювання диференційної відсічки:

– відлагоджується від струму небалансу

А;

– відлагоджується від кидка струму намагнічування при вмиканні ненавантаженого трансформатора під напругу

А.

Приймається більша з двох величин А.

4. Вторинний струм короткого замикання

А.

Вторинний струм спрацювання захисту

А.

Коефіцієнт чутливості

.

Завдання 32

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору номінального струму плавкої вставки в залежності від потужності трансформатора 6 (10) / 0,4 кВ, згідно з табл. Таблиця 19.

Таблиця 19 – Рекомендовані величини номінальних струмів плавких вставок для захисту силових трансформаторів 6 (10) / 0,4 кВ

Потужність трансформатора, кВА	Номінальний струм плавкої вставки на відповідній стороні, А
	0,4 кВ	6 кВ	10 кВ
25	50	7,5	3
40	75	10	7,5
63	100	15	10
100	150	20	15
160	250	30	20
250	400	40	30
400	600	75	40
630	1000	100	75
1000		150	100
1600		200	150
2500		300	200

Завдання 33

Використовуючи функції ВПР та СМЕЩ, підготувати лист для вибору ємнісного струму однієї фази кабельних ліній, згідно з табл. Таблиця 20.

Таблиця 20 – Середня величина ємнісного струму однієї фази кабельних ліній

Переріз кабелю, мм 2	Ємнісні струми (А/км) при номінальній напрузі кабелю
	для мережі 6 кВ		для мережі 10 кВ
	6 кВ	10 кВ	10 кВ
16	0,31	0,26	0,43
25	0,43	0,34	0,56
35	0,49	0,38	0,63
50	0,58	0,44	0,73
70	0,73	0,52	0,87
95	0,89	0,61	1,02
120	1,0	0,70	1,16
150	1,19	0,78	1,30
185	1,28	0,91	1,51
240	1,33	1,01	1,8

Завдання 34

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору ємнісного струму однієї фази повітряної лінії, згідно з табл. Таблиця 21.

Таблиця 21 – Середня величина ємнісного струму однієї фази повітряної лінії

Характеристика лінії	Ємнісні струми (А/км) при номінальній напрузі
	6 кВ	10 кВ
Одноколова лінія без линви	0,013	0,0256
Одноколова лінія з линвою	0,015	0,032
Двоколова лінія з линвою	0,017	0,035

Завдання 35

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору струму спрацювання захисту від замикання на землю, виконаного на реле РТ-40/0,2, згідно з табл. Таблиця 22.

Таблиця 22 – Струми спрацювання захисту, виконаного на реле РТ-40/0,2

Тип трансформатора струму	Тип реле	Уставка струму спрацювання реле, А	Мінімальний первинний струм спрацювання захисту Іс.з.min , А
			Один ТСНП	Два послідовно з’єднаних ТСНП
ТЗЛМ	РТ-40/0,2	0,1	8,0	11,6
ТЗРЛ	РТ-40/0,2	0,1	20	25
ТЗЛ-95	РТ-40/0,2	0,1	6,2	8,0
ТЗЛ	РТ-40/0,2	0,1	7,0	9,0

Завдання 36

Використовуючи функції ВПР та СМЕЩ, підготувати лист для вибору струму спрацювання захисту від замикання на землю, виконаного на реле РТЗ-50, згідно з табл. Таблиця 23.

Таблиця 23 – Струми спрацювання захисту, виконаного на реле РТЗ-50

Тип трансформатора струму	Тип реле	Уставка струму спрацювання реле, А	Мінімальний первинний струм спрацювання захисту Іс.з.min , А
			Один ТСНП	Два послідовно з’єднаних ТСНП
ТЗЛМ	РТЗ-50	0,03	30	3,9
ТЗРЛ	РТЗ-50	0,03		
ТЗЛ-95	РТЗ-50	0,03	3,2	4,0
ТЗЛ	РТЗ-50	0,03	3,5	4,0

Завдання 37

Використовуючи функції ВПР та СМЕЩ, підготувати лист для вибору типу/ номінального струму вимикача та розчіплювача за розрахунковим струмом, згідно з табл. Таблиця 24.

Таблиця 24 – Технічні дані автоматичних вимикачів з комбінованим розчіплювачем серії ВА51

Типи вимикача	Номінальний струм, А		Кратність струму спрацювання відсічки при струмі
	вимикача Ів.ном	розчіплювача Ір.ном	змінному	постійному
ВА51Г-25	25	0,3; 0,4; 0,5; 0,6; 0,8; 1,0; 1,25; 1,6	14	14
		2; 2,5; 3,15; 4; 5	14	14
ВА51-25	25	6,3; 8	7 ;10	7
		10; 12,5	7 ;10	7
		16; 20; 25	7 ;10	7
ВА51-31-1, ВА51Г-25	100	6,3; 8	3; 7; 10	3; 7
		10; 12	3; 7; 10	3; 7
		16	3; 7; 10	3; 7
		20; 25	3; 7; 10	3; 7
		31,5; 40; 50; 63; 80	3; 7; 10	3; 7
		100	3; 7; 10	3; 7
ВА51-31	100	6,3; 8	3; 7; 10	3; 7
		10; 12,5	3; 7; 10	3; 7
ВА51Г-31	100	16	3; 7; 10	3; 7
		20; 25	3; 7; 10	3; 7
		31,5; 40	3; 7; 10	3; 7
		50; 63	3; 7; 10	3; 7
		80; 100	3; 7; 10	3; 7
ВА51-33; ВА51Г-33	160	80; 100; 125; 160	10	6
ВА51-35	250	80	12	10
		100; 125	12	8
		160; 200; 250	12	6
ВА51-37	400	250; 320; 400	10	6
ВА51-39	630	400; 500; 630	10	6

Завдання 38

Використовуючи функції ВПР та СМЕЩ, підготувати лист для вибору перерізу і тривалодопустимого струму проводу за розрахунковим струмом, згідно з табл. Таблиця 25.

Таблиця 25 – Допустимі струмові навантаження на проводи з гумовою та полівінілхлоридною ізоляцією й алюмінієвими жилами (АПВ, АППВ, АПР)

S, мм2	Тривалий допустимий струм для проводів, що прокладені
	відкрито	в одній трубі
		два одножильних	три одножильних	чотири одножильних	один двожильний	один трижильний
2	21	19	18	15	17	14
2,5	24	20	19	19	19	16
3	27	24	22	21	22	18
4	32	28	28	23	25	21
5	36	32	30	27	28	24
6	39	36	32	30	31	26
8	46	43	40	37	38	32
10	60	50	47	39	42	38
16	75	60	60	55	60	55
25	105	85	80	70	75	65
35	130	100	95	85	95	75
50	165	140	130	120	125	105
70	210	175	165	140	150	135
95	255	215	200	175	190	165
120	295	245	220	200	230	190
150	340	275	255	-	-	-
185	390	-	-	-	-	-
240	465	-	-	-	-	-

Завдання 39

Використовуючи функції ВПР та СМЕЩ, підготувати лист для вибору перерізу і тривалодопустимого струму проводу за розрахунковим струмом, згідно з табл. Таблиця 26.

Таблиця 26 – Допустимі струмові навантаження на проводи з гумовою та полівінілхлоридною ізоляцією й мідними жилами (ПВ, ПВС, ППВ, ШВП, ШВВП, ШРО, ПР)

S, мм2	Тривалий допустимий струм для проводів, що прокладені
	відкрито	в одній трубі
		два одножильних	три одножильних	чотири одножильних	один двожильний	один трижильний
0,5	11	-	-	-	-	-
0,75	15	-	-	-	-	-
1	17	16	15	14	15	14
1,2	20	18	16	15	16	14,5
1,5	23	19	17	16	18	15
2	26	24	22	20	23	19
2,5	30	27	25	25	25	21
3	34	32	28	26	28	24
4	41	38	35	30	32	27
5	46	42	39	34	37	31
6	50	46	42	40	40	34
8	62	54	51	46	48	43
10	80	70	60	50	55	50
16	100	85	80	75	80	80
25	140	115	100	90	100	100
35	170	135	125	115	125	135
50	215	185	170	150	160	175
70	270	225	210	185	195	215
95	330	275	255	225	245	250
120	385	315	290	260	295	-
150	440	360	330	-	-	-
185	510	-	-	-	-	-
240	605	-	-	-	-	-

Завдання 40

Використовуючи функції ВПР та СМЕЩ, підготувати лист для вибору перерізу і тривалодопустимого струму проводу за розрахунковим струмом, згідно з табл. Таблиця 27.

Таблиця 27 – Допустимі струмові навантаження на кабелі з алюмінієвими жилами з гумовою та пластмасовою ізоляцією в свинцевій, ПВХ і гумовій оболонці, броньовані й неброньовані (АВВГ, АВБбШв, АВРГ, АНРГ, АНРБ, АВВБГ, АВРБГ, АСРГ, АПВГ)

S, мм2	Тривалий допустимий струм, А
	одножильні	двожильні		трижильні
	на повітрі	на повітрі	в землі	на повітрі	в землі
1	2	3	4	5	6
2,5	23	21	34	19	29
4	31	29	42	27	38
6	38	38	55	32	46
10	60	55	80	42	70
16	75	70	105	60	90
25	105	90	135	75	115
35	130	105	160	90	140
50	165	135	205	110	175
70	210	165	245	140	210
95	250	200	295	170	255
120	295	230	340	200	295
150	340	270	390	235	335
185	395	310	440	270	385
240	465	-	-	-	-

Завдання 41

Використовуючи функції ВПР та СМЕЩ, підготувати лист для вибору перерізу і тривалодопустимого струму проводу за розрахунковим струмом, згідно з табл. Таблиця 28.

Таблиця 28 – Допустимі струмові навантаження на кабелі з мідними жилами з гумовою та пластмасовою ізоляцією в свинцевій, ПВХ і гумовій оболонці, броньовані й неброньовані (ВВГ, ВБВ, ВРГ, ПРС, НРГ, НРБ, СРГ)

S, мм2	Тривалий допустимий струм, А
	Одножильні	Двожильні		Трижильні
	на повітрі	на повітрі	в землі	на повітрі	в землі
1,5	23	19	33	19	27
2,5	30	27	44	25	38
4	41	38	55	35	49
6	50	50	70	42	60
10	80	70	105	55	90
16	100	90	135	75	115
25	140	115	175	95	150
35	170	140	210	120	180
50	215	175	265	145	225
70	270	215	320	180	275
95	325	260	385	220	330
120	385	300	445	260	385
150	440	350	505	305	435
185	510	405	570	350	500
240	605	-	-	-	-

Завдання 42

Використовуючи функції ВПР та СМЕЩ, підготувати лист для вибору номінального струму розчіплювача вимикача АП-50 за розрахунковим струмом, згідно з рис. Рисунок 27.

Рисунок 27 – Ампер-секундні характеристики автоматів АП-50Т-3МТ для змінного струму з І_ном розчеплювачів від 1,6 до 50 А. Характеристики запобіжників ПН-2 з І_ном плавкої вставки від 30 до 250 А.

Завдання 43

Використовуючи функції ВПР та СМЕЩ, підготувати лист для вибору номінального струму плавкої вставки запобіжника ПН-2 за розрахунковим струмом, згідно з рис. Рисунок 27.

Завдання 44

Використовуючи функції ВПР та СМЕЩ, підготувати лист для вибору номінального струму плавкої вставки запобіжника НПН за розрахунковим струмом, згідно з рис. Рисунок 28.

Р исунок 28 – Ампер-секундні характеристики автоматів АП-50Т-3МТ для змінного струму з І_ном розчеплювачів від 1,6 до 50 А. Характеристики запобіжників НПН з І_ном плавкої вставки від 6 до 60 А.

Завдання 45

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору споживаної потужності реле РТ-40 за типом реле, згідно з табл. Таблиця 29.

Таблиця 29 – Споживана потужність струмових обмоток реле РТ-40

Тип реле	Споживана потужність при мінімальній уставці, ВА
РТ-40/0,2	0,2
РТ-40/0,6	0,2
РТ-40/2	0,2
РТ-40/6	0,5
РТ-40/10	0,5
РТ-40/20	0,5
РТ-40/50	0,8
РТ-40/100	1,8
РТ-40/200	8
РТ-40/Ф	1
РТ-40/Р	0,151

Завдання 46

Використовуючи функції ПРЕДСКАЗ, ПОИСКПОЗ та СМЕЩ, підготувати лист для вибору коефіцієнта максимуму К_м.а згідно з табл. Таблиця 30.

Таблиця 30 – Коефіцієнт максимуму К_м.а = f(n_еф, К_вик.а)

nеф	Величина Км.а в залежності від величини Квик.а
	0,1	0,15	0,2	0,3	0,4	0,5	0,6	0,7	0,8
4	3,43	3,11	2,64	2,14	1,87	1,65	1,46	1,29	1,14
5	3,23	2,87	2,42	2,00	1,76	1,57	1,41	1,29	1,12
6	3,04	2,64	2,24	1,88	1,66	1,51	1,37	1,23	1,10
7	2,88	2,48	2,10	1,80	1,58	1,45	1,33	1,21	10,9
8	2,72	2,31	1,99	1,72	1,52	1,40	1,30	1,20	1,08
9	2,56	2,20	1,90	1,65	1,47	1,37	1,28	1,18	1,08
14	2,10	1,85	1,67	1,45	1,32	1,25	1,20	1,13	1,07
16	1,99	1,77	1,61	1,41	1,28	1,23	1,18	1,12	1,07
18	1,91	1,70	1,55	1,37	1,26	1,21	1,16	1,11	1,06
20	1,84	1,65	1,50	1,34	1,24	1,20	1,15	1,11	1,06
25	1,71	1,55	1,40	1,28	1,21	1,17	1,14	1,10	106
30	1,62	1,46	1,34	1,24	1,19	1,16	1,13	1,10	1,05
35	1,56	1,41	1,30	1,21	1,17	1,15	1,12	1,09	1,05
40	1,50	1,37	1,27	1,19	1,15	1,13	1,12	1,09	1,05
45	1,45	1,33	1,25	1,17	1,14	1,12	1,11	1,08	1,04
50	1,40	1,30	1,23	1,16	1,13	1,11	1,10	1,08	1,04
60	1,32	1,25	1,19	1,14	1,12	1,11	1,09	1,07	1,03
70	1,27	1,22	1,17	1,12	1,1	1,10	1,09	1,06	1,03
80	1,25	1,20	1,15	1,11	1,1	1,10	1,08	1,06	1,03
90	1,23	1,18	1,13	1,1	1,09	1,09	1,08	1,05	1,02
100	1,21	1,17	1,12	1,1	1,08	1,08	1,07	1,05	1,02
120	1,19	1,16	1,12	1,09	1,07	1,07	1,07	1,05	1,02
140	1,17	1,15	1,11	1,08	1,06	1,06	1,06	1,05	1,02
160	1,16	1,13	1,1	1,08	1,05	1,05	1,05	1,04	1,02
180	1,16	1,12	1,1	1,08	1,05	1,05	1,05	1,04	1,01
200	1,15	1,12	1,09	1,07	1,05	1,05	1,05	1,04	1,01

Завдання 47

Використовуючи функції ПРЕДСКАЗ, ПОИСКПОЗ та СМЕЩ, підготувати лист для вибору розрахункового коефіцієнта К_р.а згідно з табл. Таблиця 31.

Таблиця 31 – Розрахунковий коефіцієнт К_р.а = f(n_еф, К_вик)

nеф	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11
Квик
0,1	8	4,52	3,42	2,84	2,64	2,5	2,37	2,26	2,18	2,1
0,15	5,3	3,2	2,47	2,1	1,96	1,86	1,78	1,7	1,65	1,6
0,2	4	2,55	2	1,78	1,62	1,54	1,48	1,423	1,39	1,35
0,3	2,66	1,9	1,53	1,34	1,28	1,25	1,19	1,16	1,13	1,1
0,4	2,0	1,56	1,3	1,16	1,14	1,12	1,1	1,08	1,06	1,05
0,5	1,6	1,41	1,24	1,15	1,12	1,1	1,08	1,07	1,06	1,04
0,6	1,33	1,28	1,14	1,08	1,06	1,04	1,02	1,01	1	1
0,7	1,14	1,11	1,08	1,03	1,01	1	1	1	1	1

Продовження таблиці Таблиця 31

nеф	12	13	14	15	16	17	18	19	20	21
Квик
0,1	2,04	1,98	1,93	1,9	1,85	1,81	1,78	1,75	1,72	1,7
0,15	1,56	1,52	1,49	1,46	1,43	1,4	1,38	1,36	1,34	1,33
0,2	1,32	1,29	1,27	1,25	1,23	1,2	1,19	1,17	1,16	1,15
0,3	1,08	1,06	1,05	1,08	1,02	1	1	1	1	1
0,4	1,04	1,03	1,02	1,01	1	1	1	1	1	1
0,5	1,03	1,02	1,01	1	1	1	1	1	1	1

Продовження таблиці Таблиця 31

nеф	22	23	24	25	30	35	40	45	50	60
Квик
0,1	1,66	1,65	1,62	1,6	1,51	1,44	1,4	1,34	1,3	1,25
0,15	1,31	1,29	1,28	1,27	1,21	1,16	1,13	1,1	1,07	1,03
0,2	1,13	1,12	1,11	1,1	1,05	1	1	1	1	1

Продовження таблиці Таблиця 31

nеф	70	100
Квик
0,1	1,2	1,1

Завдання 48

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору опору трансформаторів 10(6)/0,4кВ в залежності від потужності трансформатора з групою з’єднань обмоток Y/Y згідно з табл. Таблиця 32.

Таблиця 32 – Опори трансформаторів 10(6)/0,4кВ, мОм

З`єднання обмоток
Y/Y	100	4,5	31,5	65	254	582	779
	160	4,5	16,6	41,7	151	367	486
	250	4,5	9,4	27,2	96,5	235	311
	400	4,5	5,5	17,1	55,6	149	195
	630	5,5	3,1	13,6	30,2	95,8	128
	1000	5,5	1,7	8,6	19,6	60,6	81
	1600	5,5	1	5,4	16,3	50	63,5
/Y	160	4,5	16,6	41,7	16,6	41,7	135
	250	4,5	9,4	27,2	9,4	27,2	86,3
	400	4,5	5,9	17	5,9	17	54
	630	5,5	3,4	13,5	3,4	13,5	42
	1000	5,5	1,9	8,6	1,9	8,6	26,4
	1600	5,5	1,1	5,4	1,1	5,4	16,5
	2500	5,5	0,64	3,46	0,64	3,46	10,56

Завдання 49

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору опору трансформаторів 10(6)/0,4кВ в залежності від потужності трансформатора з групою з’єднань обмоток /Y згідно з табл. Таблиця 32.

Завдання 50

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору питомого опору кабелів з алюмінієвими жилами в залежності від перерізу жил згідно з табл. Таблиця 33.

Таблиця 33 – Питомі опори кабелів з алюмінієвими жилами, мОм/м

Переріз жил, мм2
34+12,5	9,610	0,098	24,08
36+14	6,410	0,094	15,43
310+16	3,840	0,088	9,88
316+110	2,400	0,084	5,92
325+16	1,540	0,072	3,70
335+116	1,100	0,068	3,35
350+125	0,769	0,066	2,22
370+135	0,549	0,065	1,59
395+190	0,405	0,064	1,13
3120+150	0,320	0,064	1,05
3150+170	0,256	0,063	0,82
3185+170	0,208	0,063	0,73

Завдання 51

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору питомого опору шинопроводів в залежності від типу шинопроводу згідно з табл. Таблиця 34.

Таблиця 34 – Питомі опори шинопроводів, мОм/м

Тип шинопроводу
ШМА 68П	4000	0,013	0,015	0,103
-«-	2500	0,02	0,02	0,112
ШМА 73(16)	1600	0,031	0,022	0,160
ШМА4	3200	0,015	0,007	0,053
-«-	2500	0,017	0,008	0,082
-«-	1600	0,03	0,014	0,087
-«-	1250	0,034	0,016	0,086
ШЗМ 16	1600	0,014	0,006	0,07
ШРА73	630	0,1	0,13	0,33
-«-	400	0,15	0,17	0,38
-«-	250	0,21	0,21	0,59
ШРА 4	630	0,1	0,13	–
-«-	400	0,15	0,17	–
-«-	290	0,21	0,21	–

Завдання 52

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору активного та індуктивного опору плоских мідних шин в залежності від розміру шин згідно з табл. Таблиця 35.

Таблиця 35 – Активний і індуктивний опір плоских шин

Розмір шин, мм2	Опір, мОм/м
	активний при 65С		індуктивний (мідь і алюміній), при середньо геометричній віддалі між фазами, мм
	мідь	алюміній	100	150	200	250
253	0,268	0,457	0,179	0,2	0,295	0,244
303	0,223	0,394	0,163	0,189	0,206	0,235
304	0,167	0,296	0,163	0,189	0,206	0,235
404	0,215	0,222	0,145	0,170	0,189	0,214
405	0,1	0,177	0,145	0,170	0,189	0,214
505	0,08	0,142	0,137	0,156	0,18	0,2
506	0,067	0,118	0,137	0,156	0,18	0,2
606	0,056	0,099	0,119	0,145	0,163	0,189
608	0,042	0,074	0,119	0,145	0,163	0,189
808	0,031	0,055	0,102	0,126	0,145	0,17
8010	0,025	0,044	0,102	0,126	0,145	0,17
10010	0,02	0,035	0,09	0,113	0,133	0,157

Завдання 53

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору активного та індуктивного опору плоских алюмінієвих шин в залежності від розміру шин згідно з табл. Таблиця 35.

Завдання 54

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору активного та індуктивного опору проводів і кабелів з алюмінієвими жилами в залежності від перерізу жил згідно з табл. Таблиця 36.

Таблиця 36 – Активний і індуктивний опір проводів і кабелів з алюмінієвими і мідними жилами напругою до 500 В при номінальному навантаженні

Переріз, мм2	Опір, мОм/м
	активний		індуктивний
	алюміній	мідь	відкрито прокладений провід	провід в трубах, кабель
1,5	22,2	13,35	–	0,11
2,5	13,3	8	–	0,09
4	8,35	5	0,33	0,1
6	5,55	3,33	0,32	0,09
10	3,33	2	0,31	0,07
16	2,08	1,25	0,29	0,07
25	1,33	0,8	0,27	0,07
35	0,95	0,57	0,26	0,06
50	0,37	0,4	0,25	0,06
70	0,48	0,29	0,24	0,06
95	0,35	0,21	0,23	0,06
120	0,28	0,17	0,22	0,06
150	0,22	0,13	0,21	0,06
185	0,18	0,11	0,21	0,06
240	–	0,08	0,2	–
300	0,12	0,07	0,19	0,06

Завдання 55

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору активного та індуктивного опору проводів і кабелів з мідними жилами в залежності від перерізу жил згідно з табл. Таблиця 36.

Завдання 56

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору повного опору кола фаза-алюмінієва оболонка трижильного кабеля з паперовою ізоляцією з алюмінієвими жилами в залежності від перерізу жил згідно з табл. Таблиця 37.

Таблиця 37 – Повний опір кола фаза-алюмінієва оболонка трижильного кабеля з паперовою ізоляцією

Переріз жил кабеля, мм2	Повний опір , Ом/км, для кабелів
	мідних АГ, АБ		алюмінієвих ААГ, ААБ	мідних АШВ	алюмінієвих ААШВ
36		5,02	7,71	4,98	7,67
310		3,33	4,95	3,31	4,92
316		2,95	3,36	2,31	3,33
325		1,81	2,46	1,79	2,44
335		1,39	1,85	1,37	1,83
350		1,09	1,42	1,07	1,4
370		0,84	1,07	0,83	1,06
395		0,67	0,84	0,66	0,83
3120		0,57	0,71	0,56	0,7
3150		0,42	0,53	0,44	0,54
3185		0,36	0,45	0,36	0,45
3240		0,31	0,37	0,29	0,36

Завдання 57

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору повного опору кола фаза-алюмінієва оболонка трижильного кабеля з паперовою ізоляцією з мідними жилами в залежності від перерізу жил згідно з табл. Таблиця 37.

Завдання 58

Використовуючи функції ПРЕДСКАЗ, ПОИСКПОЗ та СМЕЩ, підготувати лист для вибору повного опору кола фазний-нульовий провід алюмінієвого чотирижильного кабеля без металевої оболонки і чотирипровідної лінії з алюмінієвими проводами, які прокладені поряд в залежності від перерізу проводів згідно з табл. Таблиця 38.

Таблиця 38 – Повний опір кола фазний-нульовий провід алюмінієвого чотирижильного кабеля без металевої оболонки і чотирипровідної лінії з алюмінієвими проводами, які прокладені поряд

Опір фазного проводу, мм2	Переріз нульового проводу, мм2
	2,5	4	6	10	16	25	35	50	70	95	120
2,5	29,64	–	–	–	–	–	–	–	–	–	–
4	24,08	18,52	–	–	–	–	–	–	–	–	–
6	–	15,43	12,34	–	–	–	–	–	–	–	–
10	–	–	9,88	7,41	–	–	–	–	–	–	–
16	–	–	–	5,92	4,43	–	–	–	–	–	–
25	–	–	–	5,19	3,7	2,96	–	–	–	–	–
35	–	–	–	4,77	3,35	2,54	2,12	–	–	–	–
50	–	–	–	–	3,06	2,22	1,8	1,48	–	–	–
70	–	–	–	–	–	2,02	1,59	1,27	1,09	–	–
95	–	–	–	–	–	–	1,45	1,13	0,92	0,78	–
120	–	–	–	–	–	–	1,37	1,05	0,84	0,7	0,62
150	–	–	–	–	–	–	–	0,99	0,82	0,67	0,52
185	–	–	–	–	–	–	–	0,95	0,73	0,59	0,51

Завдання 59

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору опору первинних обмоток трансформаторів струму типу ТКФ-1 в залежності від коефіцієнта трансформації згідно з табл. Таблиця 39.

Таблиця 39 – Середній опір первинних обмоток трансформаторів струму типу ТКФ

Коефіцієнт трансформації	Опір, мОм, трансформаторів струму
	ТКФ-1		ТКФ-3
	R	X	R	X
50/5	7	11	3	2,8
75/5	3	4,8	1,3	1,2
100/5	1,7	2,7	0,75	0,7
150/5	0,75	1,2	0,33	0,3
200/5	0,42	0,67	0,19	0,17
300/5	0,2	0,3	0,08	0,08
400/5	0,11	0,17	0,05	0,04
600/5	0,05	0,07	0,02	0,02

Завдання 60

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору опору автоматичних вимикачів в залежності від номінального струму згідно з табл. Таблиця 40.

Таблиця 40 – Середній опір деяких електричних апаратів

Номінальний струм, А	Опір розчіплювачів автоматичних вимикачів при 65С, мОм		Перехідний опір контактів, мОм
	R	X	автоматичних вимикачів	рубильників	роз’єднувачів
50	5,5	2,7	1,3	-	-
70	2,35	1,3	1	-	-
100	1,3	0,85	0,75	0,5	-
140	0,74	0,55	0,65	-	-
200	0,36	0,28	0,6	0,4	-
400	0,15	0,1	0,4	0,4	0,2
600	0,12	0,084	0,25	0,15	0,15
1000	-	-	-	0,08	0,08
2000	-	-	-	-	0,03

Завдання 61

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору економічної густини струму для кабелів в паперовій ізоляції з алюмінієвими жилами в залежності від Т_max згідно з табл. Таблиця 41.

Таблиця 41 – Економічна густина струму

Провідники	Економічна густина струму А/мм, для Тmax, год.
	1000...3000	3000...5000	більше 5000
Неізольовані провідники, шини: - мідні - алюмінієві	2,5 1,3	2,1 1,1	1,8 1,0
Кабелі з паперовою ізоляцією з жилами: - мідними - алюмінієвими	3,0 1,6	2,5 1,4	2,0 1,2
Кабелі з гумовою та пластмасовою ізоляцією з жилами: - мідними - алюмінієвими	3,5 1,9	3,1 1,7	2,7 1,6

Завдання 62

Використовуючи функцію ВПР, підготувати лист для вибору економічної густини струму для кабелів в пластмасовій ізоляції з мідними жилами в залежності від Т_max згідно з табл. Таблиця 41.