5.3 Влияние рассеяния свойств металла и размеров на прочность

В результате определения механических характеристик металла при ис­пытании партии одинаковых образцов (например _В), полученные значения, как правило, не совпадают, т.е. имеет место так называемое рассеяние свойств. Графически это можно представить так, как изображено на рисунке 5.8, где _В- номинальное значение при испытании каждого образца; n - частота появления каждого значения.

Рисунок 5.8 – Рассеяние прочностных свойств

В подавляющем большинстве случаев рассеяние механических свойств имеет характер нормального (Гауссового) распределения.

В качестве нормируемых параметров, которые описывают нормальный закон распределения, используются средние значения и среднее квадратическое отклонение S или дисперсия  = S².

;

_{где - среднее значение, S – среднеквадратичное отклонение.}

Рассмотрим распределение _В основного металла и ’_В сварного соеди­нения (рисунок 5.9).

Рисунок 5.9 – К определению коэффициента неравнопрочности

При доверительной вероятности р=99,73% (обычно принято) разброс значений _ВН составит ±3S, т.е. где _ВН - норматив.

Для примера: в справочниках разброс механических свойств принимают с учетом ±3S, и для Ст 3 значение величины временного сопротивления соста­вит: _ВН =41 МПа.

Для сварных соединений следует принимать:

Отсюда коэффициент неравнопрочности:

Сказанное относится и к другим характеристикам и размерам сварных швов.

Часто прочность сварного соединения оценивается максимальной на­грузкой (N_max), которую выдерживает соединение, и необходимо иметь в виду, что общее рассеяние N_max связано как со свойствами ( ±3S' или ±3S'), так и с рассеянием площади сечения F±3S_F, т.е. ±3S_N.

Вероятностные методы находят применение при оценке надежности кон­струкции.

Надежность - это свойство изделия выполнять заданные функции, сохра­няя свои эксплуатационные показатели в заданных пределах в течение требуе­мого промежутка времени и требуемой наработки (количество циклов нагруз­ки). Другими словами надежность - это доверительная вероятность невыхода изделий или конструкции из строя. Если р=95%, то гарантируется, что из 100 изделий за заданный промежуток времени выйдут из строя не более 5 изделий.

5.4. Пути сближения расчетной и конструкционной

прочности

Сближение расчетной и конструктивной прочности может быть обеспе­чено в совокупности следующими путями:

а) правильный выбор предельных состояний, по которым производится определение прочности;

б) в пределах каждого предельного состояния выбор таких показателей, которые наилучшим образом подходят для количественного определения прочности;

в) применение такого аппарата теории, который бы позволял вычислить прочность или вероятность неразрушаемости на основе использования про­стейших характеристик металла;

г) учет дополнительных факторов, которые в используемом расчетном методе не являются основными.

6 Лабораторные работы

Лабораторная работа №1

Исследование влияния механической неоднородности на прочность н пластичность сварного соединения

1. Цель работы

Определение зависимости коэффициента контактного упрочнения от относительной толщины мягкой прослойки на образцах-имитаторах и сварных соединениях и влияния толщины прослойки на переход от вязкого разрушения к хрупкому.

2.Общие положения

Сварные соединения представляют собой элементы конструкции, в которых весьма значительна неоднородность механических свойств особенно в перпендикулярном к оси шва направления. Различают, так называемые, мягкие и твердые прослойки. Рассмотрим их на примере сварки стали высокой прочности с использованием присадочного металла такого же состава, что и основной металл (рисунок 6.1).

Рисунок 6.1 – эскиз образца

В этом варианте зоны отпуска будут мягкими прослойками, а шов, с примыкающими к нему с зонами закалки, (твердой прослойкой). При испытании поперек шва в большинстве случаев прочность сварного соединение определяется свойствами наименее прочной зоны с пониженным значением предела текучести и временного сопротивления (предела прочности). В этой зоне в первую очередь начинается пластическая деформация, возникает утонение и возможно разрушение.

Под вязким обычно понимают разрушение, сопровождаемое развитыми пластическими деформациями по всем сечениям (для идеально пластичного материала это отвечает предельному состоянию).

Хрупким разрушением а общем случае называют такое разрушение, которое происходит при напряжениях меньше предела текучести материала, Однако когда перед разрушением пластические деформации хотя и имеют место, но сильно стеснены, и их величины порядка упругих деформаций, как, например, в тонких мягких прослойках, разрушение также называют хрупким. С инженерной точки зрения это вполне оправдано, так как в подобных случаях обнаруживаются все характерные признаки хрупкости: кристаллический излом, отсутствие заметного поперечного сужения сечения в месте излома и некоторые другие.

Известно, что при нагружении соединения с мягкой прослойкой при определенной толщине прослойки имеет место так называемый эффект "контактного упрочнения".

Рассмотрим работу мягкой прослойки при растяжении стыкового соединения поперек шва. В упругой стадии нагружения мягкая прослойка и соседние участки деформируются одинаково. При достижении предела текучести материала мягкой прослойки в ней возникает пластическая деформация, в то время как соседние участки остаются в упругом состоянии, В результате этого коэффициент поперечной деформации (коэффициент Пуассона) будет приближаться к значению 0,5, в то время как в упругих частях (μ=0,3) из-за неодинаковой поперечной пластической деформации возникают касательные напряжения, максимальные на плоскостях раздела. Они будут препятствовать поперечному сужению прослойки в направлении толщины листа, т.е. напряженное состояние в прослойке по мере нагружения будет приближаться к объемному. В результате возникает препятствие поперечному сужению прослойки в направлении толщины листа. Чем уже прослойка, т.е. чем меньше ее относительная толщина X = h/s, тем меньшее поперечное сужение получает прослойка к моменту возникновения в ней истинных разрушающих напряжений. Таким образом, в более узких мягких прослойках площадь утоненного поперечного сечения прослойки Fy к моменту разрушения будет больше, а следовательно будет больше и разрушающая сила. В этом заключается эффект контактного упрочнения,)

Повышение разрушающей силы не может происходить беспредельно. т.к. соседние с мягкой прослойкой более прочные участки также при определенных условиях начнут пластически деформироваться и возможно разрушение по более прочному металлу.

При плоской деформации временное сопротивление соединения σ_в с мягкой прослойкой можно определить по формуле:

σ_в^к = σ_вм K.

где σ_вм - временное сопротивление металла мягкой прослойки,

К - коэффициент контактного упрочнения.

Прочность соединения достигает прочности соседнего, более прочного основного металла, если σ_в^к достигнет значения временного сопротивления основного металла. При этом:

К_хпред = σ_в^к / σ_вм

Для приближенного определения коэффициента контактного упрочнения Кх и влияния на него относительной толщины мягкой прослойки (X = h/d) могут быть использованы образцы специальной формы, например, цилиндрические с проточкой определенной ширины (рисунок 6.2).

Для случая осесимметрической деформации К_х можно определить по формуле:

K_x = π / 4 + 1 /(3√3x).

Рисунок 6.2 - Эскиз образца

Порядок выполнения работы

1. Получить партию гладких и надрезанных образцов из стали типа Ст 3 и замерить диаметр и ширину проточки. Рассчитать относительную ширину прослойки X = h/d и коэффициент контактного упрочнения. Результаты записать в таблицу.

2. Рассчитать площадь сечения образцов в зоне проточки F_0, mm².

3. Провести испытания двух-трех стандартных гладких образное (без проточки) на разрывной машине и определить максимальную нагрузку N. Подсчитать среднее значение временного сопротивления σ_в = N/Fo.

Замерить диаметр каждого образца после разрушения в месте образования шейки и определить среднее значение поперечного сужения

4. Провести испытания на растяжение образцов с проточками и определить значения σ_в^к (также, как по п.3 ).

5. Для каждого образца подсчитать значения коэффициента контактного упрочнения Кх', полученные в результате экспериментов.

6. Построить зависимости: Kx=f(x), К_х^! =f(x), σ_в^к =f(x).

7. Определить приближенное значение относительной толщины проточки, при которой разрушение от вязкого переходит в хрупкое.

8. Повторить п.п. 3-7 двух образцов из стали типа 45.

9. По результатам исследований сделать выводы, в которых отразить, почему и для какого материала разрушение по типу хрупкого начинается при большей ширине проточки, а также с чем связаны различия в расчетных и экспериментальных значениях коэффициента контактного упрочнения и для какого материала эти различия больше.

Лабораторная работа №2

Определение работы распространения трещины в соединениях, полученных диффузионной сваркой.

Цель работы: освоение энергетических методик экспериментальной оценки сопротивляемости металла и сварных соединений разрушению.

Общие положения.

Для оценки сопротивляемости металла и сварных соединений зарождению и распространению трещин используют разнообразные качественные и количественные характеристики. Среди количественных характеристик достаточно объективными являются энергетические, в которых определяются работа зарождения трещины (КСз) и работа распространения трещины (КСр) Однако эти характеристики в значительной степени зависят от размеров образцов, что связано с наличием зоны пластической деформации у, вершины трещины, которая может быть соизмерима с толщиной образца и на образование которой затрачивается часть энергии. Поэтому, данные показатели могут использоваться только для сравнительных испытаний различных материалов и зон сварных соединений при неизменном типе и размерах образца. Для этой цели часто используют призматические образцы сечения 10*10 и длиной 55 мм. которые испытывают на ударный изгиб.

Метод Л. С- Лившица и А. С. Рахманов

Испытывают серию образцов с надрезом U формы шириной 2 мм и глубиной 2 мм при различных запасах энергии маятника копра, увеличивая энергию удара на каждом последующем образце до полного разрушения. На каждом образце определяют угол загиба и строят зависимость в координатах "угол загиба- поглощенная энергия" (рисунок 6.3). Суммарная работа до появления трещины будет Аз.

Аз = Аупр,+Адеф.

Удельная работа зарождения трещины:

КСз = A / F,

где F - площадь сечения образца.

Ударная вязкость:

КС = Аразр/F,

Удельная работа распространения трещины:

КСр = Ap / F. .

Рисунок 6.3 - Зависимость для определения составляющих работы ударного изгиба

Метод А.П. Гуляева.

Используется серия образцов, имеющих различные радиусы надреза. Определяется полная работа разрушения (A) и строится зависимость в координатах "радиус надреза (г) - работа разрушения (А)». Прямая линия зависимости продолжается до пересечения с осью ординат (A) (рисунок 6.4). Ар -характеризует работу, затраченную на распространение трещины при ее нулевом радиусе ее у вершины.

Рисунок 6.4 – К определению работы распространения трещины по методу А.П. Гуляева

Метод Отани.

Связан с предварительным нанесением трещины ударом маятника копра с невысоким запасом энергии. После этого поверхность трещины окрашивается красящей жидкостью или иным способом и производится полное разрушение образца с определением работы разрушения Ар.

Работа распространения трещины определяется по формуле

КСр = Ap/Foc, .

где Foс - оставшаяся площадь сечения образца после первого удара.

Метод Б.А. Дроздовского.

Отличается от метода Отани тем, что наносится усталостная трещина на специальном вибраторе. Далее испытания на ударный изгиб.

Кроме того, методом диффузионной сварки можно получать образцы с подрезами непосредственно в процессе изготовления. Для этого на призматические заготовки образцов с одной стороны необходимо перед сваркой фаску глубиной 2-3 мм под углом 5-10 градусов. После сварки также проводятся испытания на ударный изгиб с последующим подсчетом значения КСр.

Порядок выполнения работы.

1. Определение удельной работы распространения трещин методом Л.С. Лившица и А.С. Рахманова.

1.1 Подучить у руководителя образцы.сваренные на установке диффузионной сварки и обработанные механически, в количестве- 7-8 штук.

1,2. Изучить устройство маятникового копра МК-30.

1.3. Установить начальный запас энергии маятника Ан= 160-180 Дж (16-18 кгс-м).

4. Установить образец №1 на губки копра и провести испытания, зарегистрировав начальный (Ан) и конечный (Ак) запас энергии маятника.

5. Аналогично испытать образец №2.

6. Подсчитать работу разрушения Аразр = Ан - Ак и угол загиба образцов (град.), результаты записать в таблицу.

1.7. Установить начальный запас энергии маятника Ан=(0,8-0,9) Аразр. и провести испытания следующего образца.

1.8. Уменьшая последовательно Ан на одну ступень по шкале копра, испытать остальные образцы.

1.9. Замерить угол загиба каждого образца. Все результаты занести в таблицу.

1.10. Построить зависимость (см. рисунок 6.3).

1.11. Продлить линию зависимости до пересечения с осью абцисс (А).

Для среднего значения угла, соответствующего образцам №1 и №2 провести горизонтальную линию и найти точку пересечения "В" с наклонной линией.

По графику определить значения Аз= Аупр + Адеф и Ар. Замерить площадь сечения образцов №1 и №2 по излому и подсчитать значения:

КС = Аразр/F; КСр = Ap/F; КСз = Аз/F; в Дж/кв.см.

2. Определение работы распространения трещины по методике Отани. ,

1. Записать значение работы разрушения Аразр. (см.п. 1.4) и ударной вязкости КС образцов из предыдущего эксперимента.

1. Установить начальный запас энергии маятника:

Ан = (0.7-0,8) Аразр.

2.3. Провести испытания пяти образцов при полученном значении Ан (нанести трещину).

3. Поместить образцы в муфельную печь, нагретую до температуры 200-250 градусов, и выдержать до появления цветов побежалости, затем охладить до комнатной температуры на воздухе.

3. Провести испытания на ударный изгиб при Ан ~ Аразр.

2.6. Замерить площадь сечения Fk каждого образца (без учета трещины) по излому и подсчитать значения:

КСр = (Ан - Ak)/Fk,

Определить среднее значение КСр ср,

Сравнять результаты по обоим методам.

3. Определение работы разрушения на образцах, содержащих трещиноподобный подрез, полученный в процессе диффузионной сварки.

3.1. На установке для диффузионной сварки сварить несколько образцов (пять-шесть), варьируя один из параметров режима по указанию руководителя.

3.2. Провести испытания на ударный изгиб и определить работу распространения трещины:

КСр = (Ан - Ak)/F_k,

где Fk площадь сечения образца.

3. Построить зависимость работы распространения трещины от одного из параметров режима сварки

3. Сравнить результаты испытаний по всем методам.

3. Сделать выводы по результатам исследований, в которых отразить следующее:

-в чем сущность энергетических методов определения сопротивляемости металла и сварных соединений разрушению;

• с чем связано различие в значениях КСр, определенных различными методами;

• объяснить характер зависимости работы распространения трещины КСр от параметров режима диффузионной сварки.

Лабораторная работа №3

Определение характеристик сопротивляемости сварного

соединения разрушению при наличии трещиноподобных

концентраторов

Цель работы: определение значений коэффициента интенсивности напряжений К_с, критического напряжения σ_кр для сварных соединений, выполненных диффузионной сваркой в вакууме.

Методика проведения исследований.

Исследования .проводятся на образцах которые выдаются руководителем работы. Рекомендуемые материалы - стали среднеуглеродистые, низколегированные или другие средней прочности.

В зависимости от конкретного задания руководитель выдает образны, уже сваренные на различных режимах, или заготовки под сварку.

Основные параметры режима сварки: температура нагрева, удельное усилие сжатия, время выдержки, разряжение в вакуумной камере. Более существенными и легко контролируемыми являются температура и усилие сжатая. Параметры режима задаются руководителем.

Эскиз сваренного образца для проведения испытаний приведен на рисунке 6.5. Проводятся испытания на внецентренное растяжение на разрывной машине с предельным усилием не менее 50 кН.

Общая структурная схема испытаний представлена на рисунке 6.6.

В процессе испытаний на многоканальный (не менее 4-х каналов) самопишущий прибор подаются сигналы с датчика усилий, датчика смещений, который представляет собой тензоскобу с 4-мя тензодатчиками, соединенными по мостовой схеме и термопары. На четвертом канале самописца проводится отсчет времени.

По данным, полученным в результате испытаний, строятся диаграммы в координатах "нагрузка - смещение", "температура - время", по которым определяются искомые характеристики.

В связи с достаточно большой трудоемкостью экспериментальных исследований, работу целесообразно разделить на две части.

Рисунок 6.5 - Эскиз образца

Часть первая:. Определение коэффициента интенсивности напряжений Kic и критических напряжений в сварных соединениях, полученных диффузионной сваркой в вакууме.

В процессе испытаний для определения K1c могут быть построены диаграммы четырех типов (по ГОСТ 25.506-85) [1].

Наиболее часто встречаются диаграммы типа-1 и типа-3 (см. рисунок 2.18). Диаграмма типа 1 характеризуется тем, что точка С расположена левее прямой ОВ, проведенной под углом, тангенс которого на 5% меньше тангенса наклона прямой ОА. В диаграмме типа 3 точка С лежит правее прямой ОВ. Прямую ОВ удобно строить следующим образом: из произвольной точки А опускают перпендикуляр на ось V и откладывают отрезок АВ=0,05 АЕ. Далее проводят прямую ОВ.

а б

в

Рисунок 6.6 - Устройство для проведения испытаний

а - тензоскоба; б - схема соединения тензодатчиков; в - схема испытаний.

Диаграммы испытаний плоских образцов приведены на рисунке 6.7.

а б

Рисунок 6.7 – Диаграммы испытаний: а – тип 1; б – тип 2

Для диаграмм типа 1 в качестве расчетного принимают значение Pс, a типа 3- значение P_Q. •

Коэффициент интенсивности напряжений рассчитывают по формуле:

K_q = P_q Y / t √B̅

где Y- поправочный коэффициент; t- толщина образца; В-эксцентриситет.

Y= 1З,74[1-3,38(L / В)+5,572(L / В)²].

Его можно также определить по таблице поправочных коэффициентов (Таблица 6.1)

Таблица 6.1 – Поправочные коэффициенты

L/B	0,45	0,46	0,47	0,48	0,49	0,50	0,51	0,52	0,53	0,54	0,55
Y	0,34	0,58	0,82	1,09	1,37	1,66	1,97	2,29	2,63	2,99	3,36

Kic = Kq, если диаграмма типа 1. В противном случае можно определить лишь Кс =Kq.

Порядок выполнения работы

1. На установке для диффузионной сварки вместе с оператором сварить пять образцов для испытаний, варьируя режимы сварки по указанию руководителя, или получить от руководителя сваренные образцы. Записать режимы сварки.

2. Провести тарировку измерительной системы, включаю щей датчики усилий и перемещений в комплекте с записывающим устройством (самописцем Н 338) в соответствии с инструкцией.

3. Установить образец в захваты разрывной машины.

4. Закрепить на образце датчик перемещений.

5. Включить самописец, регистрируя скорость движения диаграммной ленты.

6. Включить разрывную машину и провести испытания до разрушения образца.

7. Провести испытания других образцов, согласно п.п.3-6.

8. Замерить необходимые размеры образцов после испытаний.

9. По зависимостям, вычерченным на диаграммной ленте, построить диаграмму "нагрузка-смещение".

10.Вычислить значения Ki_c,Gi_c.

11 .Построить зависимости вычисленных характеристик от параметров режима сварки.

12.Сделать выводы по результатам экспериментальных исследований, в которых отразить сущность показателей _K1с, K_c и G_с

Часть вторая. Определение G_с по методу тепловой волны.

Показатель G_с характеризует сопротивляемость металла распространению трещины.

Испытания проводятся на тех же образцах, что и для определения Кс.

По методу тепловой волны определяется разность температур горячего спая Т между т.А, находящейся на определенном небольшом расстоянии от трещины, и т.В, удаленной от трешины(необходимо, чтобы при максимальной температуре в т-А, температура в т.В еще не повышалась). Энергия распространения трещины G_1Д определяется по формуле:

,

Где ср - объемная теплоемкость металла образца при температуре испытаний, Дж/см3*К; а- коэффициент температуропроводности,см²/с; ΔТ- приращение температуры в т.А, К; t_m - время достижения максимального приращения температуры в т.А от момента разрушения,с.

Для сталей можно в среднем принять:

ср= 3.6 Дж/(см³*К), а=0,22 см²/с. При 0,7<=Ха<=1,2см, 0,8<=Ya<= 1,2см, t =2,5*Ха*0,75.

Ф – функция интеграла вероятности, которая определяется по табличным данным.

Порядок выполнения работы

Данная часть работы может выполняться одновременно с предыдущей.

1. На установке для диффузионной сварки вместе с оператором сварить три образца для испытаний, варьируя режимы сварки поуказанию руководителя, или получить от руководителя сваренныеобразцы.

2. Провести тарировку измерительной системы, включающей термопару в комплекте с записывающим устройством в соответствии с инструкцией.

1. Установить образец в захваты разрывной машины;

3. Закрепить на образце термопару (вставить в отверстия т. А, т. В) и зачеканить.

4. Включить самописец, регистрируя скорость движения диаграммой ленты.

5. Включить разрывную машину и провести испытания до разрушения образца.

2. Провести испытания других образцов, согласно п.п.3-6.

3. Замерить необходимые размеры образцов после испытаний.

6. По зависимости, вычерченной на диаграммной ленте, построить диаграмму "температура-время".

10. Вычислить значения Gс.

11. Построить зависимость вычисленной характеристики от параметров режима сварки.

12. Сделать выводы по результатам экспериментальных исследований, в которых отразить сущность показателя Gс и объяснить его зависимость от параметров режима сварки.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. Николаев Г.А., Куркин С.А., Винокуров В.А. Сварные конструкции. Прочность сварных соединений и деформации конструкций: Учебное пособие. -М: Высшая школа, 1982.- 272 с.

2. Лабораторный практикум с элементами научного исследования по курсам материаловедения, прочности металлов и сварных конструкций /В.Н.Гадалов, Ф.Н.Рыжков, А.В.Башурин; - Курск: КГТУ, 1995.-177 с.

3. ГОСТ 25.506-85. Методы механических испытаний металлов. Определение характеристик трещиностойкостн (вязкости разрушения) при статическом нагружении. М.:Изд,стандартов, 1985. 61 с.

4. Овчинников В.В. Расчет и проектирование сварных конструкций: учебник: Рекомендовано «ФИРО». М.: 2010.-256 с.

5. Николаев Г.А., Винокуров В.А. Проектирование сварных конструкций. М.: Высшая школа, 1990.-342 с.

1. Теория сварочных процессов: Учебн. для вузов по специальности «Оборудование и технология сварочного производства» / В.Н. Волченко, В.М. Ямпольский, В.А. Винокуров и др.; Под ред В.В. Фролова. М.: Высшая школа, 1988. 559с

СОДЕРЖАНИЕ

Введение . . . . . . . . .

1. Некоторые основные понятия . . . . .

2. Механические свойства сварных соединений . . .

2.1. Некоторые сведения из теории упругости и пластичности

2.1.1. Диаграмма растяжения металлов, действительные и

условные напряжения и деформации . . . . .

2.1.2. Продольные и поперечные деформации, закон посто­янства объемов при деформации .. . . . . .

2.1.3. Интенсивность напряжений и интенсивность деформаций . .

2.1.4. Плоское напряженное состояние и плоская деформация

2.2. Влияние механической неоднородности на работоспособ­ность сварных соединений . . . . . . .

2.2.1. Понятие о твердых и мягких прослойках . . .

2.2.2. Напряженное состояние и прочность прослоек при растяжении вдоль шва . . . . . . .

2.2.3. Работа прослоек при растяжении поперек шва . .

2.2.4. Работа продольного и кольцевого шва в цилиндричес­ком сосуде давления . . . . . . . . .

2.2.5. Анизотропия механических свойств . . . .

2.3. Методы определения и критерии оценки напряженно-

деформированного состояния сварных соединений . .

2.3.1. Модель абсолютно жесткого твердого тела (кинема­тический принцип) . . . . . . .

2.3.2. Коэффициенты концентрации напряжений и деформаций . .

2.3.3. Взаимосвязь между механическими и энергетическими

критериями . . . . . . . . .

2.3.4. Коэффициент интенсивности деформации V . .

2.4. Характеристики сопротивляемости металла разрушению в

присутствии концентраторов . . . . . .

2.4.1. Способы описания напряженно-деформированного состояния и методы расчета сварных соединений на прочность .

2.4.2. Способы описания концентрации напряжений (методы в, г, д) . . . . . . . . . .

2.4.3. Методы оценки сопротивляемости началу движения

трещины при статической нагрузке . . . . .

2.4.4. Рост трещины при переменных циклических нагрузках

2.4.5. Динамическое распространение трещин . . .

2.4.6. Энергетические методы оценки .сопротивляемости

металлов зарождению и распространению трещин . .

2.4.7. Оценка сопротивляемости металла движению трещины

путем определения волокнистости излома . . . .

2.5. Влияние дефектов на работоспособность сварных кон­струкций .

3. Влияние температурного фактора на механические свой­ства сварных соединений . . . . . . . . .

3.1. Влияние низких температур на сопротивляемость раз­рушению .

3.2.Влияние высоких температур на сопротивляемость сварных соединений разрушению . . . .

4. Влияние коррозионных сред на прочность . . .

4.1. Виды повреждений . . . . . . .

4.2. Оценка повреждений . . . . . . .

5. Расчетная и конструкционная прочность . . .

5.1. Общие принципы и методы расчета на прочность сварных

соединений . . . . . . . . .

5.1.1. Основные предельные состояния, применяемые при

расчете сварных соединений (при комнатных и пони­женных

температурах) . . . . . . . . .

5.1.2. Методы расчета на прочность сварных соединений .

5.2. Расчетная и конструкционная прочность . . .

5.3. Влияние рассеяния свойств металла и размеров на

прочность . . . . . . . . . .

5.4. Пути сближения расчетной и конструкционной прочности

Библиографический список . . . . . .