 
        
        Методичні вказівки до виконання
Передусім визначаємо гранично допустиму температуру стічних вод за даних умов змішування:
 (2.8)
      			(2.8)
де Тдоп = Тв + 30С (2.9)
Із формули 39 виводимо значення Тст:
 ,0С				(2.10)
,0С				(2.10)
Далі розраховуємо необхідний ступінь охолодження стічної води перед її скиданням у природну водойму:
 (2.11)
   					(2.11)
Слід зазначити, що якщо розраховане значення Тст буде більшим за фактичну температуру стічної води (Тф), немає необхідності охолодження стічної води перед її скиданням у водойми. Крім того, розрахунок допустимої температури води в місцях скиду стічної води (Т ), за виразом Тдоп = Тв + 3°С, справедливе лише в літню пору, коли температура води у водоймі (Тв) наближається до максимальної.
Задача № 4: У водойму рибогосподарського призначення скидаються промислові стічні води, що містять забруднюючу речовину Х, концентрація яких складає Св, мг/дм3. Об'єм стічних вод складає Vст, м3/год. Фонова концентрація Х у природній водоймі складає Сф, мг/дм3.
Розрахуйте необхідний ступінь очищення стічних вод перед їх скиданням, якщо максимальний коефіцієнт змішування вод складає α, а обсяг води, що бере участь у змішуванні V, м3/год.
Методичні вказівки до виконання
Розв'язок задачі починаємо з розрахунку максимально допустимої концентрації забруднювачів у стічній воді за таких умов змішування, коли концентрація забруднювачів в розрахунковій зоні не перевищуватиме ГДКВР.
Таблиця 2.4 - Вихідні дані для задачі 4
| Варіант | Речовина Х | Сф, мг/дм3 | Vст, м3/год. | Св, мг/дм3 | α | V, м3/год. | 
| 16 | Купрум двовалентний | 0,008 | 20 | 0,09 | 2 | 30 | 
| 17 | Нікель двовалентний | 0,005 | 15 | 0,06 | 3 | 35 | 
| 18 | Арсен тривалентний | 0,03 | 11 | 0,46 | 4 | 40 | 
| 19 | Ртуть двовалентна | 0,00005 | 16 | 0,006 | 5 | 45 | 
| 20 | Нафта в емульсованому стані | 0,02 | 12 | 0,3 | 2 | 75 | 
| 21 | Феноли | 0,0005 | 17 | 0,008 | 3 | 70 | 
| 22 | Нафта в емульсованому стані | 0,01 | 13 | 0,8 | 4 | 65 | 
| 23 | Феноли | 0,0002 | 18 | 0,02 | 5 | 60 | 
| 24 | Арсен тривалентний | 0,02 | 14 | 0,9 | 4 | 55 | 
| 25 | Нікель двовалентний | 0,003 | 19 | 0,05 | 3 | 50 | 
| 26 | Купрум двовалентний | 0,008 | 11 | 0,07 | 2 | 80 | 
| 27 | Нікель двовалентний | 0,005 | 16 | 0,06 | 3 | 75 | 
| 28 | Арсен тривалентний | 0,03 | 13 | 0,46 | 4 | 39 | 
| 29 | Ртуть двовалентна | 0,01 | 20 | 0,006 | 5 | 47 | 
| 30 | Феноли | 0,0002 | 19 | -,2 | 2 | 90 | 
Таблиця 2.5 - Гранично допустимі концентрації шкідливих речовин у водоймах
| Речовина-забруднювач | ГДК, мг/дм3 | |
| Для водойм І-ІІ категорії (ГДКВ) | Для водойм III-IV категорії (ГДКвр) | |
| Купрум (Сu2+) | 0,1 | 0,01 | 
| Арсен (Аs3+) | 0,05 | 0,05 | 
| Нікель (Ni2+) | 1,0 | 0,01 | 
| Нітрати (в перерахунку на нітроген) | 10,0 | — | 
| Поліакриламід (ПАА) | 2,0 | — | 
| Меркурій (Hg2+) | 0,005 | 0,0001 | 
| Сульфати (S042-) | 500,0 | — | 
| Нафта і нафтопродукти в емульсованому стані | 0,5 | 0,05 | 
| Феноли | 0,001 | 0,001 | 
Таким чином маємо:
 
 (2.13)
			
(2.13)
Із формули 2.13 можемо виразити Сст:
 мг/дм3				(2.14)
мг/дм3				(2.14)
Фактична концентрація забруднювачів (Сф) у стічній воді вища за розраховану (Сст), тому розраховуємо необхідний ступінь очищення стічних вод перед їх скиданням у водойму:
 .
  					 (2.15)
.
  					 (2.15)
Задача № 5: У Краснопільскому районі м. Дніпропетровська статистичні дані показали присутність захворювань ГРВІ не тільки у міжсезонні, але і у інші періоди року. Одною з причин є присутність в атмосфері вуглеводнів, а в літний період року – смогу. Все це становить загрозу для місцевих жителів, які страждають хронічними респіраторними захворюваннями.
Розрахуйте прямим методом збиток, що наноситься охороні здоров’я України, від захворювань ГРВІ, використовуючи наступні значення, наведені в таблиці 2.6.
Таблиця 2.6 - Вихідні дані для задачі 5
| Варіант | С1 | Ni | Рi | l1 | С2 | b | С3 | С4 | D | l2 | В | 
| 1 | 25 | 15 | 0,154 | 5 | 100 | 0,3 | 100 | 200 | 30 | 5 | 15 | 
| 2 | 35 | 25 | 115 | 0,41 | 200 | 240 | 53 | 12 | 23 | ||
| 3 | 45 | 29 | 120 | 0,52 | 300 | 280 | 33 | 9 | 32 | ||
| 4 | 55 | 34 | 125 | 0,63 | 150 | 320 | 57 | 6 | 16 | ||
| 5 | 65 | 38 | 130 | 0,74 | 250 | 360 | 78 | 13 | 25 | ||
| 6 | 75 | 44 | 135 | 0,85 | 270 | 400 | 37 | 10 | 34 | ||
| 7 | 85 | 49 | 140 | 0,43 | 140 | 440 | 60 | 7 | 45 | ||
| 8 | 95 | 55 | 145 | 0,55 | 260 | 480 | 81 | 14 | 18 | ||
| 9 | 100 | 57 | 150 | 0,57 | 180 | 520 | 40 | 11 | 26 | ||
| 10 | 150 | 63 | 300 | 0,73 | 190 | 560 | 64 | 8 | 35 | ||
| 11 | 170 | 66 | 295 | 0,22 | 290 | 1000 | 85 | 5 | 50 | ||
| 12 | 220 | 71 | 290 | 0,39 | 110 | 940 | 44 | 9 | 19 | ||
| 13 | 260 | 77 | 280 | 0,65 | 280 | 900 | 67 | 6 | 28 | ||
| 14 | 300 | 82 | 285 | 1,0 | 270 | 860 | 90 | 12 | 37 | ||
| 15 | 307 | 89 | 270 | 0,98 | 240 | 820 | 47 | 10 | 21 | ||
| 16 | 307 | 20 | 0,154 | 5 | 110 | 0,2 | 150 | 1000 | 33 | 5 | 23 | 
| 17 | 300 | 30 | 120 | 0,4 | 250 | 480 | 53 | 7 | 17 | ||
| 18 | 45 | 29 | 125 | 0,5 | 350 | 440 | 64 | 11 | 16 | 
Продовження табл. 2.6.
| Варіант | С1 | Ni | Рi | l1 | С2 | b | С3 | С4 | D | l2 | В | 
| 19 | 170 | 40 | 0,154 | 5 | 130 | 0,6 | 450 | 320 | 57 | 15 | 32 | 
| 20 | 65 | 45 | 135 | 0,7 | 550 | 360 | 37 | 6 | 34 | ||
| 21 | 25 | 50 | 140 | 0,8 | 370 | 560 | 78 | 8 | 25 | ||
| 22 | 200 | 55 | 150 | 0,41 | 240 | 267 | 57 | 9 | 18 | ||
| 23 | 95 | 60 | 165 | 0,53 | 460 | 400 | 90 | 13 | 45 | ||
| 24 | 110 | 70 | 170 | 0,59 | 190 | 520 | 44 | 20 | 35 | ||
| 25 | 130 | 80 | 180 | 0,77 | 130 | 410 | 84 | 11 | 26 | ||
| 26 | 170 | 90 | 195 | 0,2 | 390 | 1000 | 67 | 18 | 19 | ||
| 27 | 220 | 86 | 200 | 0,3 | 410 | 940 | 40 | 14 | 50 | ||
| 28 | 65 | 78 | 250 | 0,64 | 580 | 900 | 45 | 19 | 21 | ||
| 29 | 55 | 82 | 295 | 0,9 | 170 | 860 | 81 | 17 | 28 | ||
| 30 | 35 | 65 | 300 | 1,0 | 240 | 820 | 77 | 10 | 37 | 
