3. Расчет планок

У словная поперечная сила

= 27,3 кН

Условная поперечная сила, приходящаяся на планку одной грани

= 13,7 кН

Сила, срезывающая планку

Рис.14 Крепление планки

= 52,2 кН

Момент, изгибающий планку в ее плоскости

= 1027,5 кНсм

Момент сопротивления поперечного сечения планки

= 341 см³

Проверка напряжения в планке от изгиба

=> 3  27 кН/см²

Катет шва, прикрепляющего планку к ветвям колонны, определяется по наибольшему значению

= 5 мм

= 4 мм

где _f = 0,7 и _z = 1 – коэффициенты, принимаемые для полуавтоматической сварки

l_w = b_s-10 = 310 мм – расчетная длина углового шва при наличии только вертикальных швов

Окончательно катет шва k_f = 6 мм

4. Расчет оголовка колонны

Конструктивные размеры опорной плиты

b

(43033025)

_pl = b+30 мм

l _pl = h_I+30 мм

t_pl = 20..25 мм

Д лина сминаемой поверхности

= 350 мм

где b_p = 240 мм – ширина опорного ребра главной балки

t_pl = 25 мм – толщина опорной плиты

Требуемая толщина ребра оголовка

= 16 мм

Требуемая длина сварных швов, прикрепляющих ребро оголовка к ветвям колонны

• при расчете по металлу шва

= 190 мм

• при расчете по металлу границы сплавления

= 155 мм

где _f = 0,7 и _z 1 = – коэффициенты, принимаемые для полуавтоматической сварки

k_f  1,2t_min = 19,2 мм – катет шва (19 мм)

t_min = t_r – наименьшая из толщин соединяемых элементов

В

Рис.15 Оголовок колонны

ысота ребра оголовка принимается равной 420 мм из условия l_w,min  h_r  l_w,max, где l_w,max = 85_fk_f = 1130,5 мм – наибольшая длина флангового шва

Проверка ребра оголовка на срез

=> 15  15,66 кН/см²

5. Расчет базы колонны

Требуемая площадь опорной плиты из условия смятия бетона под плитой

= 3341 см²

где R_b,loc = 1,5R_b_b9 = 6,1 МПа – расчетное сопротивление бетона при местном сжатии

R_b = 4,5 МПа – расчетное сопротивление сжатию бетона

_b9 = 0,9 – коэффициент условий работы бетона

Ширина плиты

= 43 см

г де t_s = 15 мм – толщина траверсы

c = 50 мм – свес плиты

Требуемая длина плиты

= 77,7 см

Длина плиты кратна 10 мм и принимается L_pl = b+2b₁ = 780 мм, где b₁ = 190 мм  50 мм – свес плиты

Размеры фундамента в плане

L

(980630)

_f = L_pl+20 см

B_f = B_pl+20 см

Площадь опорной плиты

= 3354 см²

Работа опорной плиты на изгиб от равномерной нагрузки

= 0,6 кН/см²

Площадь верхнего обреза фундамента

Рис.16 База колонны

= 6174 см²

Проверка условия прочности фундамента

=> 0,61  0,6 кН/см²

где  = 1 – для бетона класса ниже В25

Изгибающие моменты, действующие на полосе шириной d = 1 см

• при опирании на три канта (участок 1)

= 40 кН

где  = 0,074 – коэффициент для расчета на изгиб плит, опертых на три или два канта

a = h_I = 300 мм – расстояние между кромками ветвей траверсы

• при опрании на четыре канта (участок 2)

= 37 кН

где  = 0,069 – коэффициент, зависящий от отношения более длинной стороны к более короткой (b₂/a = 1,29)

• на консольном участке (участок 3)

= 7,5 кН

Требуемый момент сопротивления полочки плиты

= 1,5 см³

где M_max = 40 кН – наибольший изгибающий момент, действующий на полосе

Требуемая толщина плиты

= 30 мм

Толщина плиты назначается t_pl = 30 мм

Требуемая длина сварных швов, через которые передается усилие стержня колонны на траверсу

• при расчете по металлу шва

= 243 мм

• при расчете по металлу границы сплавления

= 199 мм

где n = 4 – число учитываемых швов, которые удобно варить

_f = 0,7 и _z = 1 – коэффициенты, принимаемые для полуавтоматической сварки

k_f  1,2t_s = 18 мм – катет шва (15 мм)

Высота траверсы принимается равной 500 мм из условия l_w,min  h_s  l_w,max, где l_w,max = 85_fk_f = 893 мм – наибольшая длина флангового шва

Требуемый катет шва, прикрепляющего ветви траверсы к опорной плите полуавтоматической сваркой

= 6 мм

= 5 мм

где l_w = 2[(L_pl-1)+2(b₁-1)] = 226 см – суммарная длина швов с учетом на непровар

Окончательно катет шва принимается k_f = 8 мм

Приварка торца колонны к плите выполняется конструктивными швами k_f = 7 мм

Диаметр анкерных болтов при шарнирном сопряжении конструктивно принимается 20 мм

24