8.Подбираем сечение затяжки.
;
где:
– несущая способность затяжки;
-
разрывное усилие;
=
1.07 - коэффициент запаса для затяжки;
=
0.6 - коэффициент учитывающий обмятие
анкеров в узлах и удлинение затяжки;
2 - кол-во канатов.
Принимаем:
Канат по ГОСТ 3061 - 66 двойной свифки 6 х 37(1 + 6 + 12 + 18) + 1 х 31(1 + 6 + 12 + 18)
Со следующими характеристиками:
Расчетным разрывным усилием 135 тс.
Группой по временному сопротивлению разрыву 200
;
Модулем упругости
= 14700
;
Площадью поперечного сечения
= 9.87
;
Диаметром проволок
;
Диаметром каната
9. Определяем минимальную величину предварительного натяжения в затяжке.
;
где: 
- min.
величина предварительного напряжения
затяжки;
= 0,9 - коэффициент надежности при контроле
преднапряжения домкратами;
-
усилия самонатяжения затяжки от внешней
нагрузки;
Решая относительно получим:
Методом сил находят усилие самонатяжения:
-
перемещение от внешних сил в о.с;
-
перемещение от x
= 1 в о.с.;
В последнем:
–
усилие
в i
- ом стержне в основной системе от
единичной нагрузки;
– усилие
в i
- ом стержне от внешней нагрузки;
-
площадь сечения i
- го стержня;
– длина
i
- того стержня;
=
- площадь сечения затяжки;
=
4202 см. - длина затяжки.
Расчет сводится в таблицу 3.
Таблица 3. К нахождению величины самонатяжения.
Обозначение элемента |
№ эл. |
|
|
|
|
|
|
||
НП |
1 |
406.00 |
57.78 |
0 |
1640.71 |
0.00 |
0 |
||
2 |
600.00 |
94.20 |
-1.09 |
2261.34 |
-0.76 |
0.00037 |
|||
3 |
600.00 |
109.20 |
-1.25 |
3881.70 |
-1.29 |
0.00042 |
|||
4 |
600.00 |
109.20 |
-1.42 |
4855.46 |
-1.84 |
0.00054 |
|||
5 |
300.00 |
101.70 |
-1.59 |
5183.61 |
-1.18 |
0.00036 |
|||
СТОЙКИ |
6 |
300.00 |
17.26 |
0 |
-156.44 |
0.00 |
0 |
||
9 |
300.00 |
17.26 |
0 |
-158.25 |
0.00 |
0 |
|||
12 |
300.00 |
17.26 |
0 |
-159.17 |
0.00 |
0 |
|||
15 |
300.00 |
17.26 |
0 |
-159.69 |
0.00 |
0 |
|||
17 |
300.00 |
17.26 |
-0.26 |
863.89 |
-0.19 |
5.7 |
|||
РАСКОСЫ |
7 |
442.00 |
94.20 |
0.12 |
-1547.32 |
-0.04 |
3.3 |
||
8 |
406.00 |
35.80 |
-0.11 |
1207.70 |
-0.07 |
6.7 |
|||
10 |
442.00 |
62.86 |
0.12 |
-1073.66 |
-0.04 |
4.9 |
|||
11 |
406.00 |
21.22 |
-0.11 |
771.01 |
-0.08 |
1.1 |
|||
13 |
442.00 |
39.38 |
0.12 |
-615.95 |
-0.04 |
7.8 |
|||
14 |
406.00 |
17.26 |
-0.11 |
331.57 |
-0.04 |
1.4 |
|||
ВП |
16 |
448.00 |
4.08 |
0.12 |
-121.23 |
-0.08 |
7.7 |
||
18 |
300.00 |
194.00 |
0.5 |
-5100.25 |
-0.19 |
1.9 |
|||
19 |
300.00 |
194.00 |
0.5 |
-5100.25 |
-0.19 |
1.9 |
|||
20 |
300.00 |
175.44 |
0.33 |
-4450.86 |
-0.12 |
9 |
|||
21 |
300.00 |
175.44 |
0.33 |
-4450.86 |
-0.12 |
9 |
|||
22 |
300.00 |
137.60 |
0.17 |
-3152.75 |
-0.06 |
3.1 |
|||
23 |
300.00 |
137.60 |
0.17 |
-3152.75 |
-0.06 |
3.1 |
|||
24 |
300.00 |
74.78 |
0 |
-1210.85 |
0.00 |
0 |
|||
25 |
300.00 |
74.78 |
0 |
-1210.85 |
0.00 |
0 |
|||
|
1/2 |
-6.12 |
0.00187 |
||||||
17 |
-0.19 |
5.7 |
|||||||
|
-12.62 |
0.0038 |
|||||||
|
|||||||||
