2 Избыточные внутренние давления

а) При испытании колонны на герметичность на буровом растворе:

при Z = 251 Р_ВИ²⁵¹ = Р_ву + ghρ_{бур.р-ра} – Рн²⁵¹ МПа

P_ви²⁵¹ = 26,01 + (9,81  251  1280  10^-6 – 9,81  225  1030  10^-6) = 26,89 МПа

при Z = 2780 Р_ВИ²⁷⁸⁰ = Р_ву + ghρ_{бур.р-ра} – Рн²⁷⁸⁰

Р_ви²⁷⁸⁰ = 26,01 + (9,81  2780  1280  10^-6 – 2780  0,0099) = 33,36 МПа

Возможно испытание на герметичность обсадной колонны в момент посадки продавочной пробки на обратный клапан

при Z = 2780 Р_ВИ²⁷⁸⁰ = Р_ву + ghρ_{бур.р-ра} – (ghρ_цемент+ghρ_{бур. р-ра})

Р_ви²⁷⁸⁰ = 26,01 + (9,81  2780  1280  10^-6 – (9,81  1890  10^-6  150 + 9,81  1450  10^-6  1630 + + 9,81  1280  10^-6  1000)) = 22,36 МПа

3 Избыточные наружные давления:

а) по моменту окончания продавки тампонажного раствора за колонну:

при Z = 251 м Р_ни = 0

при Z = 2780 м Р_ни²⁷⁸⁰ = (ghρ_цемент+ghρ_{бур. р-ра}) – ghρ_{бур. р-ра}

Р_ни²⁸⁹⁹= (9,81  1890  10^-6  150 + 9,81  1450  10^-6  1630 + 9,81  1280  10^-6  1000) - - (9,81  1280 10^-6 2870) = 3,62 МПа

б) избыточное наружное давление при открытом фонтанировании газожидкостной смесью:

при Z = 251 Р_ни²⁵¹ = P_н²⁵¹ – (0,6  Рплl /l)  Z

Р_ни²⁵¹ = (9,81  1280 10^-6  251) – (0,6  30,68/2950) 251 = 1,59 МПа

при Z = 2780 Р_ни²⁷⁸⁰ = P_н²⁷⁸⁰ – (0,6  Рплl /l)  Z

P_н = P_пл²⁷⁸⁰ = 0,0099  2780 = 27,52 МПа

Согласно п. 2.8 ИРОК наружное давление не может быть меньше гидростатического столба воды с удельным весом 1,1  10⁴ Н/м³, которое на глубине 2780 составляет 32,13 МПа. Исходя из этого, наружное давление определяем по давлению составного столба бурового раствора и гидростатического давления столба воды с удельным весом 1,1*10⁴ Н/м³ (п. 2.6 ИРОК).

Р_ни²⁷⁸⁰ = (9,81  1121  10^-6  1780+9,81 1000  1280  10^-6) – (0,6  30,68/2950)  2780 = = 14,78 МПа

в) при возможном поглощении с учетом частичного опоражнения:

при Z = 251 Р_ни²⁵¹ = Р_н – 0,6 Р_в

Р_ни²⁵¹ = 9,81  1280  10^-6  251– 0,6  (9,81  251  1280  10^-6) = 1,26 МПа

при Z = 2780 Р_ни²⁷⁸⁰= Р_н – 0,6 Р_в

Р_ни²⁷⁸⁰= (9,81  1121  10^-6  1780+9,81  1000  1280  10^-6) – 0,6  (9,81  2780  1280  10^-6)= = 11,19 МПа

4 Опрессовка цементного кольца под башмаком

Во время ликвидации открытого фонтанирования газоконденсатной смесью при закрытом устье:

МПа

Р_{оп цем.кольца} = Р_в²⁷⁸⁰  1,05 – ghρ_{жид. опрес. цем.кольца}

Р_{оп цем.кольца} = 31,73 – 9,81  2780 1130  10^-6 = 0,91 МПа

ЭКСПЛУАТАЦИОННАЯ КОЛОННА Ø 177,8 мм

1 Внутренние давления

а) Во время ликвидации открытого фонтанирования газоконденсатной смесью при закрытом устье:

МПа

Даление опресовки должно превышать внутренне давление не мене чем на 10% возможного давления, возникающего при ликвидации газонефтеводопроявлений и открытых фонтанов с учетом превышения дополнительного давления ΔР = 10%, необходимого для глушения скважины, (п.245, 121 ФНиП «Правила безопасности в нефтяной и газовой промышленности»):

Р_оп = 1,10  ΔР  Р_вн= 1,10 1,10  24,1 = 29,16 МПа

Давление на устье при испытаниях на буровом растворе:

Р_ву = Р_оп – ghρ_{бур.р-ра} = 29,16 - 9,81  251  1150  10^-6 = 26,33 МПа

Давление на устье при испытаниях на забортной воде:

Р_ву = Р_оп – ghρ_{бур.р-ра} = 29,16 - 9,81  251  1030  10^-6 = 26,63 МПа

Р_ву = Р_оп = 38,50 МПа – давление на цементировочном агрегате для открытия циркуляционного клапана испытателя пластов с учетом 10% запаса.