3.2.3 Крановая нагрузка.

Вертикальные и горизонтальные давления колес кранов передаются на раму подкрановыми и тормозными балками в виде вертикальных опорных давлений D_max и D_min приложенных с эксцентриситетом e_к и горизонтальной силой Т _max .

Вертикальные опорные давления подкрановых балок определяются по формулам:

D_max = n_c  F_max ∑ y (3.4)

D_min = n_c  F_min ∑ y (3.5)

где n_c – коэффициент сочетаний при совместной работе нескольких кранов.

При совместной работе двух кранов среднего режима работы n_c = 0,85

F_max = _f  F_2n - максимальное расчетное давление колеса крана, принимаемое по соответствующему ГОСТу;

_f =1,1 - коэффициент надежности по нагрузке;

- минимальное расчетное давление колеса крана, здесь:

Р - грузоподъемность крана

G – вес крана (по ГОСТ на краны)

n_o - число колес на одной стороне крана,

∑ y - сумма ординат линии влияния по рис. 3.2.

Сосредоточенные моменты от вертикального давления кранов.

рис. 3.2

М_max = D _max ℓ_к ,

(3.6)

M_min = D_min ℓ_к

где ℓ_к – расстояние от оси подкрановой балки до центра тяжести сечения подкрановой части колонны;

ℓ_к ≈ (0,5 …. 0,8) в м.

Расчетное горизонтальное давление на колонну Т_max от силы поперечного торможения определяется по формуле:

(3.7)

где - нормативная горизонтальная сила торможения грузовой тележки , приходящаяся на одно колесо по формулам (2.3 и 2.4.)

_f - коэффициент надежности по нагрузке,

n_c - коэффициент сочетания,

у – сумма ординат влияния давления на колонну по рис.3.2.

Вертикальные опорные давления подкрановых балок:

D_max = 0,85  1,1  422  4,96 = 1957 кН

F_min = 1.1 - 1,1  422 = 168,3 кН

D_min = 0,85  1,1  168,3  4,96 = 780,5 кН

Сосредоточенные моменты от вертикального давления кранов:

М_max = 1957 кН  0,75м. = 1467,8 кН  м

M_min = 780,5 кН  0,75м. = 585,4 кН  м

Расчетное горизонтальное давление на колонну:

Т_max = 13,8  4,96 = 68,5 кН

3.2.4 Ветровая нагрузка.

Определяется как с наветренной (активное давление), так и с заветренной (отсос) стороны. (рис.3.3)

Ветровая нагрузка до нижнего пояса стропильной фермы принимается эквивалентной равномерно распределенной по длине колонны.

Рис. 3.3

Расчетная нагрузка на 1м. длины колонны с наветренной стороны (активное давление)

q =_f  q_o,экв  С  В (3.8)

С заветренной стороны (отсос)

q =_f  q_o,экв  С  В (3.9)

где _f =1,2 – коэффициент надежности по нагрузке;

С и С' – аэродинамические коэффициенты, принимаемые по СНиП 2.01-07-85, равные с наветренной стороны С = 0,8 и с заветренной стороны С' = 0,6

q_о.экв = - эквивалентная равномерно-распределенная нагрузка по длине колонны с учетом – коэффициента, учитывающего изменение скоростного напора в зависимости от высоты и типа местности, принимаемого по табл.3.3

h – высота колонны;

M – изгибающий момент в консольной стойке высотой h от фактической эпюры ветрового давления, приходящегося на колонну;

B – шаг колонны.

Таблица 3.3

Тип местности	Высота над поверхностью земли, м
	 10	20	40	60
А – открытое	1	1,25	1,50	1,70
Б – с препят- ствиями	0,65	0,85	1,1	1,3

Ветровая нагрузка, действующая на участке от низа ригеля и до наибольшей высотной точки здания, заменяется сосредоточенной силой, приложенной в уровне низа ригеля рамы.

(3.10)

(3.11)

где q₁ + q₂ - сумма скоростного напора ветра на уровне низа ригеля и наиболее высотной точкой здания с учетом коэффициента k;

h - участок, воспринимающий напор ветра выше низа ригеля;

q_o–участок, воспринимающий напор ветра, принимаемый по СниП 2.01-07-85 , см.прил.9.

Нормативный скоростной напор для г.Павлодар q_o = 0.38 кН/м²

Изгибающий момент от фактического напора ветра на стойку

Эквивалентный равномерно-распределенный скоростной напор ветра до уровня низа ригеля: q_{0, экв}

Расчетная нагрузка от активного давления:

q = _f  q_о,экв  С  В = 1,2  0,38  0,8  12 = 4,61 кН/м

Расчетная нагрузка от отсоса:

q = _f  q_о,экв С  В =  4,61 кН/м = 3,46 кН/м

Расчетная сосредоточенная сила в уровне ригеля от активного давления и отсоса: