3. Определение токов к.З.

По найденным результирующим сопротивлениям определяют начальное значение периодического тока трехфазного к.з.

,

где I_б – базовый ток, определенный при принятой величине S_б и при

U_б = U_ср в месте к.з.

Для проверки шин и аппаратов на динамическую стойкость определяют ударный ток к.з.

i_y= k_у I_no ,

где k_у определяют в зависимости от удаленности точки к.з. от источника. Для простоты расчетов можно воспользоваться данными табл. 3–7, 3–8 [7].

Для проверки выключателей по отключающей способности находят значения периодической I_n и апериодической i_а слагающей тока к.з. для момента размыкания контактов выключателя

 = 0,01 + t_с.в ,

где t_с.в – собственное время отключения выключателя, принимаемое по каталожным данным в зависимости от типа выбираемого выключателя, т.к. при расчете токов к.з. еще не выбраны выключатели, то ориентировочно можно пользоваться рекомендациями табл. 7–1.

Таблица 7–1

Наименование цепи	Типы выключателей	tс.в , с
РУ 330–750 кВ	ВВБ, ВНВ	0,06 – 0,025
РУ 220–110 кВ	У–110, У–220, ВВБ–220	0,06 – 0,25
РУ 35 кВ	С–35, ВМК–35	0,05
Линии 6–10 кВ	ВМП–10	0,1
Синхронный компенсатор (50 Мвар и более)	МГГ	0,12

Значение апериодической составляющей тока к.з.

i_а = I_no ,

где T_a определяется по табл. 3–7, 3–8 [7] одновременно с определением k_у . Величину можно вычислить или определить по кривым рис. 3–26 [7].

Периодическая составляющая тока к.з. для удаленных точек к.з.(шины, подстанции, питающиеся от системы или удаленной электростанции) принимается

I_n = I_no .

В цепи синхронного компенсатора следует определять I_n , т.к. СК рассматривается в расчете как источник питания.

Таким образом, для расчетной схемы (рис. 7–1) в точке К–1 для ветвей от системы и ГРЭС принимается

I_n = I_no ,

а для ветви от СК ток I_n необходимо определить.

В точке К–2 для ветви от объединенного источника I_n = I_no ,а от СК2 ток I_n необходимо рассчитать.

Ток I_n определяется по типовым кривым рис. 3–27 [7]. Порядок определения тока I_n подробно изложен в [7].

Определение токов трехфазного к.з. надо оформить в виде таблицы (табл. 7–2). Некоторые графы табл. 7–2 заполнены применительно к расчетной схеме рис. 7–1.

Таблица 7–2

Токи трехфазного короткого замыкания.

Точка к.з.	К–1			К–2		К–3
Среднее напряжение, Uср ,кВ	515			10,5		6,3
Источники	С	ГРЭС	СК1,2	С+ГРЭС++СК1	СК2	ГРЭС+СК1++С	СК2
Результирующее сопротивление, x*рез
Базовый ток Iб=Sб/ Uср ,кА
	1,0	1,0	1,2	1,0	1,2	1,0	1,2

Продолжение табл. 7-2

,
kу /Ta (табл. 3–7, 3–8)
iy= kу Ino, кА
=(0,01 + tс.в), с	0,01+0,06=0,07			0,01+0,12=0,13		0,01+0,1=0,11
(рис.3–26)
iа = Ino ,кА
In , кА

Для точек к.з. на шинах 110 кВ и выше подсчитывается ток однофазного к.з.

,

где x_1рез – результирующее сопротивление схемы прямой последовательности

относительно рассматриваемой точки к.з.;

x_2рез – результирующее сопротивление схемы обратной последовательности. При расчетах токов к.з. на подстанциях принимают

x_1рез = x_2рез ;

x_0рез – результирующее сопротивление схемы нулевой последовательности.

Так как шины 110кВ и выше подстанций удалены от генераторов, то принимают

.

Ток однофазного к.з. учитывается при проверке выключателей на отключающую способность в том случае, если

Наибольшее динамическое воздействие оказывают ударные токи при трехфазном к.з., поэтому ударный ток не рассчитывается.