2.1.6 Определение площади поперечного сечения поперечной арматуры на отрыв

Нагрузка на ригель приложена в пределах высоты его сечения. Поэтому необходима дополнительная вертикальная (поперечная) арматура, площадь которой определяется расчётом на отрыв. Отрывающая нагрузка, приходящаяся на 1пм длины ригеля и передающаяся через его полки на среднюю часть равна (без учёта нагрузки от собственного веса ригеля и нагрузки на его ширине равной 0,3м):

где: 0,3м - ширина поперечного сечения ригеля.

Так как шаг поперечных хомутов S_w меньше 1000 мм, площадь будет уменьшаться пропорционально

2.1.7 Расчет среднего ригеля на прочность по наклонным сечениям на действие поперечных сил

В крайнем и средних пролетах ригеля устанавливаются по три плоских сварных каркаса с односторонним расположением рабочих продольных стержней. Наибольший диаметр продольных стержней в крайнем и среднем пролёте в данном примере Ø 25 мм.

Для обеспечения требованиям качественной сварки минимальный диаметр поперечных стержней будет равен в крайнем и среднем пролёте Ø 8мм.

Крайний пролет

- У опоры А:

Q_A = 314,41 кН, h = 550 мм, h₀ = 485 мм.

Предварительно принято d_sw = 8мм, S_w1 = 100мм (S_w1≤ 0,5 h₀;

S_w1 ≤ 300 мм). Класс арматуры А 240.

Проверка прочности наклонной сжатой полосы

Q_A = 314,41 кН<0,3∙R_b∙b∙h₀=0,3∙11,5∙300∙485 = 501,98 кН

- прочность сжатой полосы обеспечена

Проверка прочности наклонного сечения

Поскольку q_sw1=207,92 Н/мм > 0,25R_btb = 0,25∙0,9∙300 =

= 67,5 Н/мм - хомуты не учитываются в расчете и М_b определяется по формуле:

q₁ = g + p/2 = 39,02 + 96,82/2 = 87,43 кН/м

Поскольку

< 3h₀=3*485=1455 мм,

Принято: С₁ = 1043,84 мм; С₀₁ = 2h₀ = 2∙485 = 970мм < с₁ = 1043,84 мм

Проверка условия

кН > (+7,9%),

Прочность наклонного сечения обеспечена.

-У опоры В слева:

= 346,6 кН, h = 600 мм, h₀ = 535 мм.

Предварительно принято d_sw = 8мм, S_w2 = 75мм (S_w2≤ 0,5 h₀;

S_w1 ≤ 300 мм). Класс арматуры А 240.

Проверка прочности наклонной сжатой полосы

= 337,64 кН<0,3∙R_b∙b∙h₀=0,3∙11,5∙300∙485=501,98 кН

- прочность сжатой полосы обеспечена

Проверка прочности наклонного сечения

Поскольку q_sw2=293,43Н/мм > 0,25R_btb = 0,25∙0,9∙300 =

= 67,5 Н/мм - хомуты не учитываются в расчете и М_b определяется по формуле:

q₁ = g + p/2 = 39,02 + 96,82/2 = 87,43 кН/м

Поскольку

< 3h₀=3*485=1455 мм,

Принято: С₂ = 1043,84 мм; С₀₂ = 2h₀ = 2∙485 = 970мм < с₂ = 1043,84 мм

Проверка условия

кН > (+18,7%),

Прочность наклонного сечения обеспечена, уменьшение запаса несущей способности путём увеличения S_w до 100мм невозможно, так как прочность наклонного сечения становиться меньше действующего усилия.

Проверка требования:

, что больше S_w1(2), полученных в расчёте.

2.1.8 Определение длины приопорных участков крайнего ригеля

А. Аналитический метод

При равномерно распределённой нагрузке длина приопорного участка определяется в зависимости от:

где: q_sw3 - погонное усилие, воспринимаемое поперечными стержнями в середине пролёта изгибаемого элемента (ригеля).

Приопорный участок у опоры А:

Шаг поперечных стержней в середине пролёта S_w3 принимается по конструктивным соображениям п. 5.21 [5], но не более 0,75h₀ и 500мм. В данном случае предварительно принят d_sw3 = 8мм, S_w3 = 300мм (S_w3≤ 0,75 h₀ = 0,75∙485 = 363,8мм; S_w3 ≤ 500 мм), арматура класса А240.

Так как Δq_sw=128,27 Н/мм > q₁=97,22 Н/мм,

длина приопорного участка определится по формуле:

где: Q_b,min = 0,5R_btbh₀ = 0,5∙0,9∙300∙485 = 65.48кН

Приопорный участок у опоры В слева:

Из расчёта п.2.1.7: = 337,64 кН, С₀ = 2h₀ = 2∙0,485 = 0,97 м, С = 3h₀ = 1,455 м, q₁=87,43 H/мм,

Так как Δq_sw=192,4 Н/мм > q₁=87,43 Н/мм,

длина приопорного участка определится по формуле:

Б. Графический метод

Рисунок 11 - К определению l₁ графическим методом в среднем ригеле

Длина приопорного участка l₁ принимается по большему значению, то есть по рисунку 11 1833мм и 2003 мм