6.4.1. Расчет расширителя непрерывной продувки низкого давления (рнп нд)

1. Расход непрерывной продувки из барабана низкого давления КУ, кг/с:

W_{ПР БНД} = (α _{ПР БНД} / 100) ∙ D_{КУ НД} , (6.28)

α _{ПР БНД} = 1,0 % доля непрерывной продувки БНД КУ [12] (Примечание: в формулу подставляется в %).

2. Теплосодержание продувочной воды БНД КУ, поступающей в РНД НД и находящейся в состоянии насыщения, определяем по давлению в БНД:

h^’_БНД = hs(p_БНД). (6.29)

3. Теплосодержание смеси в РНП НД (рис. 21):

h_РНП = (W_{ПР БНД} ∙ h^’_БНД + W_РВД ∙ h^’_РВД)/( W_{ПР БНД} + W_РВД) . (6.30)

4. Считаем, что давление в РНП ВД приблизительно равно атмосферному (p_РНД ≈ 1,013 бар).

5. Теплосодержания насыщенного пара (h^’’_РНД) и воды в состоянии насыщения (h^’_РНД ) в РНП НД определяем по давлению в РНП НД и h_РНП (рис. 21):

h^’_РНД , h^’’_РНД = hs(p_РНД, h_РНП). (6.31)

6. Находим степень сухости пара до сепарации в РНП НД:

x _РНД = (h_РНП - h^’_РВД)/( h^’’_РНД - h^’_РНД). (6.32)

Рис. 21. К определению теплосодержания среды в РНП НД (процессы дросселирования в h,s-диаграмме котловой воды, поступающей из БНД в РНП НД и сепарата из РНП ВД

7. Суммарный приход среды в РНП ВД до сепарации:

W _РНД = W_{ПР БНД} + W_РВД. (6.33)

8. Находим значения W^’_РНД и D^’’_РНД :

W^’_РНД = (1 - x _РНД) ∙ W _РНД ; (6.34)

D^’’_РНД = x _РНД ∙ W _РНД . (6.35)

9. Считаем, что пар, покидающий РНП НД после сепарации и направляющийся в атмосферу (выпар), имеет степень сухости: x _ВЫПАР = 0,95.

Примечание. Для расширителей непрерывной продувки: x = 0,95 … 0,97.

Определяем теплосодержание влажного пара, направляемого из РНП НД в атмосферу:

h_ВЫПАР = x _ВЫПАР ∙ h^’’_РНД + (1 – x _ВЫПАР)∙ h^’_РНД . (6.36)

10. Расход влажного пара, направляемого в атмосферу:

D _ВЫПАР = D^’’_РНД + (1 - x _ВЫПАР) ∙ W^’_РНД . (6.37)

11. Расход отсепарированной воды в РНП НД и сбрасываемой в канализацию (с теплосодержанием h^’_РНД):

W_РНД = W^’_РНД - (1 - x _ВЫПАР) ∙ W^’_РНД = x _ВЫПАР ∙ W^’_РНД . (6.38)

6.5. Расчет потерь пара и конденсата в паросиловом цикле и расхода пара контура вд на турбину

1. Расход пара из контура ВД котла-утилизатора:

D_{КУ ВД} = D_{О ВД} + D_УТ + (D _УПЛ + D_ЭЖ) = →

→ = D_{О ВД} ∙(1+ 0,02+ 0,01) = 1,03 ∙ D_{О ВД} . (6.39)

Здесь:

D_{О ВД} – расход пара через СК ВД ЦВД, кг/с;

D_ут – величина утечки пара и конденсата в паросиловом цикле, кг/с. Потери пара и конденсата в паросиловом цикле согласно [19] принимаются до 3% от расхода пара на турбину. Учитывая, что паротурбинная установка К-110-6,5 не имеет системы регенеративного подогрева питательной воды, потери пара и конденсата в паросиловом цикле можно принять уменьшенные:

D_ут = 0,02∙ D_{О ВД} ;

D_{к упл}+ D_эж = 0,01∙ D_{О ВД} – расход пара на концевые уплотнения паровой турбины (D _УПЛ) и эжекторы (D_ЭЖ) согласно [20] принимается до 1,0% .

D _УПЛ+ D_ЭЖ = 0,01∙ D_{О ВД}.

2. Расход пара через СК ВД ЦВД определится следующим образом (рис. 22):

D_{О ВД} = D_{КУ ВД} / 1,03. (6.40)

Рис. 22. К расчету потерь пара и конденсата в паротурбинном цикле

3. Расход добавочной воды в паротурбинный цикл, кг/с:

W_ДОБ = D_УТ + W_{ПР БНД} , (6.41)

где: D_ут – потери пара и конденсата в паросиловом цикле, кг/с; W_{ПР БНД} – расход сепарата (вода) и выпара (пар) РНД в окружающую среду из паросилового цикла, кг/с.