6.3.2. Расчет расширителя непрерывной продувки высокого давления (рнп вд)

Для поддержания водного режима котла-утилизатора согласно [12] качество питательной воды для обоих контуров КУ должно соответствовать требованиям, приведенным в приложении.

Расходы продувочной воды непрерывной продувки в установившемся режиме работы КУ не должны превышать 1,0 % от производительности контуров по ВД и по НД.

ПРИМЕЧАНИЯ.

1. При пусках после монтажа или длительного простоя допускается расход непрерывной продувки контуров ВД и НД до 3 %.

2. Периодические продувки нижних точек КУ производятся при каждом пуске и останове, а во время работы – ежесменно.

3. Непрерывная продувка КУ осуществляется:

а) контура высокого давления (контур ВД) – из барабана высокого давления (БВД);

б) контура низкого давления (контур НД) – из барабана низкого давления (БНД).

Расход питательной воды в КУ (W_пв) больше паропроизводительности КУ (D_{КУ ВД}) из-за наличия непрерывной продувки из барабанов контуров ВД и НД КУ:

G_пв = (D_{КУ ВД} + W_{пр БВД}) + (D_{КУ НД} + W_{пр БНД}) = D_{КУ ВД} + D_{КУ НД} + W_пр . (6.8)

Здесь:

W_пр = W_{пр БВД} + W_{пр БНД} - величина непрерывной продувки КУ, кг/с;

W_{пр БВД} – величина непрерывной продувки из барабана ВД КУ, кг/с;

W_{пр БНД} – величина непрерывной продувки из барабана НД КУ, кг/с;

D_{КУ ВД} – паропроизводительность контура ВД, кг/с;

D_{КУ НД} – паропроизводительность контура НД, кг/с.

W_пр = (W_{пр БВД} + W_{пр БНД}) = (α _{пр БВД} / 100) ∙ D_{КУ ВД} + (α _{пр БНД} / 100) ∙ D_{КУ НД} , (6.9)

где:

α _{пр БВД} , α _{пр БНД} – доля непрерывной продувки из барабана высокого давления (БВД) и из барабана низкого давления (БНД) КУ составляет 0,53,0 % от расхода пара [20] (Примечание: в формулу подставляется в %).

ПРИМЕЧАНИЕ. Согласно [19] в расчетах следует принимать:

α _{ПР БВД} = 1,0 %; α _{ПР БНД} = 1,0 %. (6.10)

Руководствуясь проектными данными [12], оценим в первом приближении, с последующим уточнением, расход питательной воды на КУ:

W_ПВ = 1,01∙ D_{КУ ВД} + 1,01∙ D_{КУ НД} , (6.11)

где: D_{КУ НД} = (α _{КУ НД} / 100) ∙ D_{КУ ВД} ;

α _{КУ НД} = (D_{КУ НД} / D_{КУ ВД}) ∙ 100 – доля паропроизводительности контура НД от паропроизводительности контура ВД, % (Значение α _{КУ НД} оцениваем руководствуясь проектными данными при соответствующей нагрузке котла-утилизатора П-88, см. приложение).

1. Расход продувочной воды из БВД определится следующим образом, (см. рис. 19):

W_{ПР БВД} = (α _{пр БВД} / 100) ∙ D_{КУ ВД} . (6.12)

2. Теплосодержание продувочной воды БВД КУ, находящейся в состоянии насыщения, определяем по давлению в БВД:

h^’_БВД = hs(p_БВД). (6.13)

3. Теплосодержания насыщенного пара (h^’’_РВД) и воды в состоянии насыщения (h^’_РВД) в РНП ВД определяем по давлению в РНП ВД (рис. 19, 20):

h_РВД = h^’_БВД ; h^’_РВД , h^’’_РВД = hs(p_РВД). (6.14)

4. Находим степень сухости пара до сепарации в РНП ВД:

x _РВД = (h_РВД - h^’_РВД)/( h^’’_РВД - h^’_РВД). (6.15)

5. Зная величину непрерывной продувки БВД, находим значения W^’_РВД и D^’’_РВД :

W^’_РВД = (1 – x _РВД) ∙ W_{ПР БВД} ; (6.16)

D^’’_РВД = x _РВД ∙ W_{ПР БВД} . (6.17)

6. Материальный баланс пара и воды в РНП ВД до сепарации:

W_{ПР БВД} = W^’_РВД + D^’’_РВД . (6.18)

7. Считаем, что пар, покидающий РНП ВД после сепарации и направляющийся в БНД, имеет степень сухости

x _НД = 0,95. (6.19)

Примечание. Для расширителей непрерывной продувки: x = 0,95 … 0,97.

8. Определяем теплосодержание влажного пара, направляемого из РНП ВД в БНД:

h_НД = x _НД ∙ h^’’_РВД + (1 – x _НД)∙ h^’_РВД . (6.20)

9. Расход влажного пара, направляемого в БНД:

D _НД = D^’’_РВД + (1 – x _НД) ∙ W^’_РВД . (6.21)

10. Расход отсепарированной воды из РНП ВД, поступающей в РНП НД (с теплосодержанием h^’_РВД):

W_РВД = W^’_РВД – (1 – x _НД) ∙ W^’_РВД = x _НД ∙ W^’_РВД . (6.22)

Рис. 19. К балансовому расчету расширителей высокого (РНП ВД) и низкого давлений (РНП НД) котлов-утилизаторов ПГУ-325

Рис. 20. К определению теплосодержания среды в РНП ВД (процесс дросселирования котловой воды, поступающей из БВД в РНП ВД