§ 3. Корпуса редукторов

Сварные корпуса редукторов представляют собой жесткую коробчатую конструкцию. В сварном исполнении такие конструк­ции получаются значительно легче литых, так как стенки могут

671

быть более топкими с постановкой элементов жесткости, к| показано на рис. 21-12.

Сопоставление весов литых и сварных редукторов привед] но в табл. 21.1. При индивидуальном и мелкосерийном произв<

fKTS^

Щ^] ^УЛУ^к'

та

7»77i»)m,w!

J'-^£-"^!J-'fr"-".^-^ И 1J

^ч'Жчучч'^та^ [кчччч#\ччч|.ч^ч%ччч^

Рис. 21-12. Усиление вертикальных стенок редуктора

стве сварные корпуса редукторов оказываются экономичнее литых.

Таблица 21.1

Вес сварных н литых корпусов редукторов
Деталь редуктора	Литые, к Г	Сварные, кГ
	50,3 22,2	27,8 11,2
	72,5	39,0

Корпуса редукторов требуют точного изготовления, поэтому после сварки их подвергают отпуску в термической печи. Меха-

672

_н1]чсскаи обработка производится после отпуска. В СССР имеют-_сЯ сварные редукторы, передающие весьма высокие мощности /fBbinie 700 кет). Эти редукторы применяют на металлургиче­ских заводах в прокатных станах. Сварные рсдукторЙГ"изготов-ляют из прокатных элементов, гнутых и штампованных про­филей.

Пример расчета. Требуется определить напряжение о корпусе двухступенчатого редуктора мощностью N = 147 кет при «1 = 540 об/мин и п₂ = 30 об/мин. Общий вид редуктора и схе-

J Л

\

А-А

12

Dj200 _Al^D=900

1660 6960 5300 Ш60

1 ' М

то

^3пТЛ

№00 К

ЪпГ

М 730 [Г^

Рис. 21-13, К примеру расчета рамы корпуса двухступенчатого редуктора

ма расположения шестерен приведены на рис.. 21-13. Так как

шестерни расположены симметрично, то обе стенки редуктора испытывают одинаковую внешнюю нагрузку.

гг - " 974 Л'

Давление на зуб в первой паре шестерен при Mi~—— =

N

= 97 400 —- кГ ■ см, где N — мощность в кет, равно

7,

ж,

97400 ■ 147

цг_у

97 400 - 147

540 ■ 8

- 3320 кГ;

r_{x =} J£ ₌ 8 см.

43 m

673

Давление па зуб шестерни, находящейся на валу, при задам ном вращении направлено вверх.

Давление па каждый подшипник вала равно

Я, =-£ = Jig! =- 1660 нГ.

Давление па зуб большой шестерни на валу // равно 3320 кШ и направлено вниз. Давление па зуб во второй паре тестере при вращении вала // направлено также вниз. В этом случае •

				540 П., ~ -т- -" 4	135; Об;	'мш
поэтому	при	радиусе	/V	= 10 см
/		т.,	—.	97 400 • 147	-5300	кГ.

Давление на подшипник вала // составляет #₂ - 1660 + 5300 - 6960 кГ.

Давление на подшипник вала III ~~R₃ направлено вверх и равно 5300 кГ. От указанных сил R\, R₂, Яз построены эпюры Q и М по длине_ц корпуса, считан, что редуктор опирается в точ­ках А и В. Расчетный момент равен 139400 кГ-см, расчетная сила —Q = 3840 кГ.

Поперечное сечение А—А изгибаемого элемента показано на рис. 21-13 заштрихованным. Определяем его центр тяжести

- 35 - 1.2 • 17,5- 30 - 1,2 -0,6 __ _Q У" '~~ Зп ■ 1,2 Ч- 30 - 1,2 ~~ ' ^СМ'

Момент инерции сечения заштрихованной площади равен

/ = J*L^L!.i-35- 1,2 (17,5-9,1)4-

^{1 3}°-¹'²³ ₊зо- 1,2 (9,1 +0,6)²= 10642 см¹.

¹ 12 Момент сопротивления сечения составляет

35 — 9,1

J_39400_

339

411 кГ;смК

Статический момент площади основания относительно центра тяжести сечения равен

S - 30 • 1,2 (9,1 + 0,6) - 349,2 см².

674

Касательные напряжения в швах

3840 ■ 349,2 10 642 ■ 2 ■ 0,7 ■ 0,8

= 114 к Г/СМ.².