Перевірка конічних роликопідшипників
При встановленні підшипників точки прикладення радіальних реакцій зміщуються. В даному варіанті підшипники встановлюються вроспір і зміщення складає «а» мм, згідно з таблицею 5
a
= 0,5( T
+
Визначаємо фактичну відстань
lф1=l1-(
)
lф2=l2+(
)
де l1 - відстань від середини зубчастого конічного колеса до початку
розташування підшипника;
l2 - відстань від середини зубчастого колеса або черв'яка до початку
розташування підшипника ( для черв'ячної та циліндричної передачі).
2) Необхідно перерахувати радіальні реакції і сумарні реакції ( за формулами п.1), стор. 46-48, зміняв l1 на lф1, l2 на lф2 ).
3) Схема навантаження підшипників (див. рис. 12):
Рисунок 12 - Схема навантаження підшипників
4) Осьові складові радіальних навантажень
Осьові навантаження підшипників (див. табл. 6).
SA=0,83eRA
SB=0,83eRB
5) Осьові навантаження підшипників (див. табл. 6).
6) Визначаємо відношення FaA/ VRA та FaB/ VRB .
Якщо FaA(B)/ VRA(B) e, то еквівалентне навантаження
(2.70)
де х — коефіцієнт радіального навантаження, х = 0,46;
Знаходимо коефіцієнт осьового навантаження у [3, табл.9.3, стор. 133];
Кб - коефіцієнт безпеки. Для редукторів Кб = 1,3...1,5;
Кt - температурний коефіцієнт. При температурі не більше 100° С Кt=1.
Якщo FaA(B)/ VRA(B) e, то еквівалентне навантаження
REA(B) =(VRA(B))Kб Kt (2.71)
7) Визначаємо базову довговічність
L10h= 3,3 (2.72)
де - кутова швидкість відповідного валу;
більше еквівалентне навантаження.
Потім перевіряємо умови
L10h Lh (2.73)
2.5 Поліпшений розрахунок ведучого валу
Мета розрахунку - визначити коефіцієнти запасу міцності в небезпечних станах валу і порівняти їх з допустимими.
Поліпшений розрахунок ведучого валу для редукторів з косозубою циліндричною зубчастою та черв'ячною передачею
Перевіряємо
стан вихідного кінця ведучого валу.
Приймаємо, що 
змінюється за симетричним циклом, а 
— за нульовим. Будуємо епюри вигинаючи
моментів у горизонтальній та вертикальної
площинах, що вигинають (див. рис. 12).
Рисунок 12 - Епюри моментів
Горизонтальна площина:
І ділянка
Mизг
=
RAX
0
Z
l1
Вертикальна площина:
З попередніх розрахунків маємо:
RAY; RBY
І ділянка
Mизг = -RAY 0 Z l1
II ділянка
;
Сумарний найбільший вигинаючий момент в найбільш навантаженому перетині:
(2.74)
Матеріал валу такий як і для шестерні (шестерня виконана відповідно до валу).
За
[1, табл. 3.2, стор.50], залежно від марки
сталі, термічної обробки, знаходимо
.
Межа
витривалості при симетричному циклі
навантаження 
.
Межа витривалості при симетричному циклі дотичної напруження:
Так як нормальні напруження змінюються за симетричним циклом напруження, то амплітуда ста дорівнює розрахунковому напруженню при вигині
(2.76)
де Мвиг - сумарний вигинаючий момент;
Wнeттo - осьовий момент опору перетину валу, за [3, табл. 11.1,стор.256].
Дотичні
напруження змінюються за отнулевим
циклом, при якому амплітуда циклу 
дорівнює 0,5 розрахункових напружень
при крученні
, (2.77)
де Т1 - момент обертання на ведучому валу;
Wрнетто - полярний момент опору валу, за [3, табл. 11.1,стор.256] .
Визначаємо коефіцієнт концентрації дотичних напружень
(2.78)
де
-
ефективний
коефіцієнт концентрацій напруги [3,
табл. 11.2,стор.257]; 
- коефіцієнт впливу абсолютних розмірів
поперечного перетину
[З, табл. 11.3,стор.258];
- коефіцієнт впливу шорсткості [3, табл.
11.4,стор.258] ;
-
коефіцієнт
зміцнення [3, табл. 11.5,стор.258] .
Межі витривалості в розрахунковому перетині валу
(2.79)
Коефіцієнт запасу міцності із дотичним напруженням
(2.80)
Коефіцієнт концентрації напруження
(2.81)
де
- ефективний коефіцієнт концентрацій
напруги [3, табл. 11.2,стор.257];
-
коефіцієнт впливу абсолютних розмірів
поперечного перетину
[З, табл. 11.3,стор.258];
-коефіцієнт впливу шорсткості [3, табл. 11.4,стор.258];
- коефіцієнт зміцнення [3, табл. 11.5,стор.258].
Межі витривалості в розрахунковому перетині валу
(2.82)
Коефіцієнт запасу міцності із нормальним напруженням
(2.83)
Спільний коефіцієнт запасу міцності у місцях перетину
(2.84)
де
- допустимий коефіцієнт запасу міцності