2.3 Гидравлический расчет системы пожаротушения

Подбираем параметры основных водопитателей для установки водяного пожаротушения, защищающей склад хранения древесины (Р=180 кг/м³).

Интенсивность орошения водой принята I=0,4 л/(м^{2 .}с) по таблице 5.2 [3] для 6 группы помещений по степени опасности развития пожара.

Площадь орошения спринклерным оросителем F_op =12 м² [7]. Трассировка трубопроводов и места размещение оросителей на плане показаны на листе 1 графической части.

Выбираем тип оросителя и его основные параметры. Для этого определим требуемые напор и расход на диктующем оросителе.

Q=к^. Н^0,5.

На основании полученных расчетов применяем в проектируемой установке спринклерный ороситель СОБР-17-Н.

Расход воды из оросителя 1:

где q₁ - расход ОТВ через диктующий ороситель, л/с;

K - коэффициент производительности оросителя, принимаем из таблицы технических характеристик оросителя СОБР-17-Н [7]. К=1,28 л/(с·МПа⁰,⁵);

Р - давление перед оросителем принимаем по графику [7]. Р=0,18 МПа.

q₁ =

Таким образом, получаем начальные гидравлические параметры у дик- тующего оросителя: q₁ =Q_1-2=5,43 л/с; Р=0,18МПа.

Для левой ветви распределительного трубопровода принимаем следующие параметры трубопроводов:

участок 1–2: d=50 мм;

участок 2–3: d=50 мм;

участок 3–4: d=50 мм;

участок 4–а: d=50 мм.

При проектировании распределительных, питающих и подводящих сетей необходимо исходить из тех соображений, что водяные и пенные АУП эксплуатируются, как правило, довольно длительное время без замены трубопроводов. Поэтому, если ориентироваться на удельное гидравлическое сопротивление новых труб, через определенное время их шероховатость увеличивается, вследствие чего распределительная сеть уже не будет соответствовать расчетным параметрам по расходу и давлению. В связи с этим принимается средняя шероховатость труб.

Расход первого оросителя 1 является расчетным значением Q_1-2 на участке  между первым и вторым оросителями.

Падение давления на участке  составит:

Давление у оросителя 2:

Расход воды из оросителя 2:

По расходу воды  определяются потери давления на участке :

Давление воды из оросителя 3:

Расход воды из оросителя 3:

Расчетный расход на участке между вторым и третьим оросителями, т.е. на участке составит:

По расходу воды  определяются потери давления на участке :

Давление воды из оросителя 4:

Расход воды из оросителя 4:

Расчетный расход на участке между третьим и четвертым оросителями, т.е. на участке составит:

=5,43+5,54+5,67=16,64 л/с.

По расходу воды  определяются потери давления на участке   : = 5,43+5,54+5,67+5,79=22,43МПа.

Давление воды рассчитаем в точке а:

Таким образом, для левой ветки рядка I  симметричной секции А требуется обеспечить расход при давлении . Правая ветвь рядка симметрична левой поэтому расход для этой ветки тоже равен , а следовательно, и давление в точке а будет равно .

Расход воды рядка I составит :

Принимается диаметр питающего трубопровода на участке d=50 мм. По расходу    определяются потери давления на участке :

Давление  в точке b  составит:

Рассчитаем расход воды рядка II определяем по характеристики рядка I

Расход воды из рядка II определяется по формуле:

Общий расход двух рядков:

Таким образом, даже незначительное изменение спецификации распределительного и питающего трубопроводов в сторону уменьшения диаметра приводит к достаточно существенному изменению давления, что требует использования пожарного насоса с большим давлением подачи. Принимается диаметр питающего трубопровода на участке d=100 мм.  Определяем потери давления на участке :

Давление  в точке c  составит:

Характеристика рядка II:

Расход воды из рядка III определяется по формуле:

Общий расход трех рядков:

Потери давления из точки с-насоса:

В общем случае требуемое давление (напор) на выходе пожарного насоса вычисляется по формуле: