9. Противопожарные мероприятия

В соответствии с требованиями СНиП 2.01.02-85 предусмотрены следующие мероприятия:

по предупреждению возможности возгорания устанавливают автоматическое пожаротушение и пожарная сигнализация;

по ограничению распространения огня предусматривается установка противопожарных перегородок;

по обеспечению безопасной эвакуации из здания предусмотрен пять эвакуационных выходов.

10. Выбор колонн

БЛОК A:

Исходные данные:

1 пролет, L = 24м, h₁ = 6м, Q = 10т,

материал каркаса – из железобетонных конструкций;

шаг колонн:

• для крайнего ряда – 12м;

• для среднего ряда – 12м;

• длина стеновых панелей –6м;

• пролет плит покрытия – 12 м.

• Определение минимальной высоты колоны

H­_min=h₁+h₂+h₃+h₄=6,0+0,90+1,9+0,1= 8,9м

• h₁ – высота блока по заданию,

• h₂ – высота от низа крана до уровня головки кранового рельса (“вниз”),

• h₃ – высота от уровня головки кранового рельса до верха крана (“вверх”),

• h₄ – Минимальный зазор между верхом крана и низом стропильных конструкций (100мм);

• Определение минимального уровня головки рельса:

H_min^г.р. = h₁ + h₂ = 6,0 + 0,9 = 6,9м

H^п.б. = 1,040 м, H^р = 0,12м

• Определение минимальной подкрановой части колонны:

H^п_min = H^г.р_min-H^пб-H^р+ H₀= 6,9-1,040-0,12= 5.74 H^п_факт = 7,7 м.

• Фактическая высота подкрановой части колонны:

H^п_факт≥ H^п_min H^п_факт = 7,7м ≥5,364м

• Фактическая высота уровня головки рельса:

H^г.р_факт^.= H^п_факт+H^пб+H^р- H₀ =7,7+1,040 +0,12=8,86 м

• Минимальная высота колоны:

H­_min= H^г.р_факт+ h₃+h₄=8,86+1,9+0,1=10,86

• Фактическая высота колоны:

H_факт≥ H_min 11,0≥10,86

Принимается двухветвевая колонна

• H₀ – высота подземной части колонны (H₀= 13,05-12=1,05м)

БЛОК Б:

Исходные данные:

1 пролет, L = 24м, h₁ =5м, Q = 30т,

материал каркаса – из металлических конструкций;

шаг колонн:

• для крайнего ряда – 12м,

• длина стеновых панелей – 6м;

• пролет плит покрытия – 12м.

Определение минимальной высоты колоны

H­_min=h₁+h₂+h₃+h₄=5+0,9+2,75+0,1= 8,75м

h₁ – высота блока по заданию,

h₂ – высота от низа крана до уровня головки кранового рельса (“вниз”),

h₃ – высота от уровня головки кранового рельса до верха крана (“вверх”),

h₄ – Минимальный зазор между верхом крана и низом стропильных конструкций (100мм);

Определение минимального уровня головки рельса:

H_min^г.р. = h₁ + h₂ = 5 + 0,9 = 5,9м

H^п.б. = 1,490м, H^р = 0,12м

H₀ – высота подземной части колонны (для двухветвевой колонны H₀= 0,9м)

Определение минимальной подкрановой части колонны:

H^п_min = H^г.р_min-H^пб-H^р+ H₀= 5,9-1,49-0,12= 4,29 H^п_факт = 7,7м.

Фактическая высота подкрановой части колонны:

H^п_факт≥ H^п_min H^п_факт = 7,7м ≥4,29м

Фактическая высота уровня головки рельса:

H^г.р_факт^.= H^п_факт+H^пб+H^р- H₀ =7,7 +1,49 +0,12= 9.31м

Минимальная высота колоны:

H­_min= H^г.р_факт+ h₃+h₄=9,31+2,75+0,1=12,16

Фактическая высота колоны:

H_факт≥ H_min 12,16≥9,31

Принимается железобетонная колонна (т.к H_факт>10,8)

БЛОК В:

Исходные данные:

пролет L = 12м, h₁ = 6м, q = 0,5т,

материал каркаса – из железобетонных конструкций;

колоны сплошного сечения.

шаг колонн:

• для крайнего ряда – 12м,

- длина стеновых панелей – 6м;

- пролет плит покрытия – 12м.

В пролетах с подвесными кранами высота колонн определяется исходя из заданной высоты пролета и выбирается не менее данной.

H^к_факт ≥ 6м

H­_min=6+0,45+0,3+0,1=8,05; H^к_факт = 6,85 м

11. РАСЧЁТ ГЛУБИНЫ ЗАЛОЖЕНИЯ ФУНДАМЕНТОВ

Исходные данные

Вид грунта – мелкий песок;

Уровень грунтовых вод – 2,9м;

Среднемесячные отрицательные температуры в данном районе в течение зимнего периода

t₁ = -1,4 ⁰С

Здание без подвала с полами по грунту.

Нормативная глубина сезонного промерзания грунта

d _nf = d₀  M_t = 0,31,4 = 0,36;

где М_t – сумма средних отрицательных температур.

Расчетная глубина сезонного промерзания грунта

d_f = k_n x d_nf = 0,7 х 0,36 = 0,252м.

Результаты расчета

Принимаем глубину заложения фундаментов в соответствии с df и конструктивными размерами фундаментов:

- под крайние колонны – 0,9 м;

- под средние колонны - 0,9 м.

Отметки подошвы фундаментов:

- под крайние колонны – 0,9 м,

- под средние колонны - 0,9 м.

12.ТЕПЛОТЕХНИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ

Исходные данные:

- Район строительства – город Майкоп, Республика Адыгея

-зона влажности 2

-влажностный режим помещений нормальный

-условия эксплуатации «Б» по СНиП 23-02-2003

- расчетная средняя температура внутреннего воздуха +16⁰С

Расчет конструкции кровли

1. 2 слоя линокрома ρ=900 кг/м³, δ=10мм, λ =0,17 Вт/(м*⁰С)

2. Стяжка из цементно-песчаного раствора ρ=1800 кг/м³, δ=30мм, λ =0,76 Вт/(м*⁰С)

3. Утеплитель – плиты минераловатные ρ=100 кг/м³, λ =0,06Вт/(м*⁰С)

4. Пароизоляция из 1 слоя рубероида ρ=600 кг/м³, δ=4мм, λ =0,17Вт/(м*⁰С)

5. Стяжка из цементно-песчаного раствора ρ=1800 кг/м³, δ=20мм, λ =0,76 Вт/(м*⁰С)

6. Сборные железобетонные плиты ребристые ρ=2500 кг/м³, δ=30мм, λ =1,92 Вт/(м*⁰С)

Расчет производится из условия R₀>R_req

Приведенное сопротивление теплопередаче R₀, м²*⁰С/Вт ограждающих конструкций следует принимать не менее нормируемых значений R_req , м²*⁰С/Вт, определяемых по таблице 4,в зависимости от градусо-суток отопительного периода для района строительства D_d, ⁰С*сут.

А) согласно СНиП 23-02-2003 градусосутки отопительного периода:

D_d=(t_int-t_ht)z_ht=(16-1,9)*169=2382,9 где

t_int = 16⁰С – расчетная средняя температура внутреннего воздуха;

t_ht и z_ht – средняя температура и продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха менее +8⁰С по СНиП 23-01-99 по табл1 гр. 12.11

Определяем нормируемое значение сопротивления теплопередаче:

R_req=aD_d+b=0.00025*2382,9+1.5=2.18 м²*⁰С/Вт

a,b –коэффициенты, принимаемые по табл. 4 СНиП 23-02-2003

Сопротивление теплопередаче:

Где α_int-коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций по СНиП 23-2-2003 по табл.7

δ - толщина слоя;

λ-расчетный коэффициент теплопроводности материала по приложению D СНиП 23-101-2004

α_ext – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции СНиП 23-02-2003

принимаем толщину утеплителя кровли δ=150мм

б)

Условие выполняется.

Расчет конструкции стен

Конструкция стен представляет собой трехслойную стеновую панель с утеплителем

1. Железобетон ρ=2500 кг/м³, δ=50мм, λ=1,92 Вт/(м*⁰С)

2. Утеплитель – бетон на вулканическом шлаке ρ=100 кг/м³, λ=0,24 Вт/(м*⁰С)

3. Железобетон ρ=2500 кг/м³, δ=100мм, λ=1,92 Вт/(м*⁰С)

А) согласно СНиП 23-02-2003 градусосутки отопительного периода:

D_d=(t_int-t_ht)z_ht=(16-1,9)*169=2383,9 где

t_int = 16⁰С – расчетная средняя температура внутреннего воздуха;

t_ht и z_ht – средняя температура и продолжительность периода со средней суточной температурой воздуха менее +8⁰С по СНиП 23-01-99 по табл1 гр. 12.11

Определяем нормируемое значение сопротивления теплопередаче:

R_req=aD_d+b=0.0002*2383,9+1=1,48 м²*⁰С/Вт

4. a,b –коэффициенты, принимаемые по табл. 4 СНиП 23-02-2003

5. Сопротивление теплопередаче:

Где α_int-коэффициент теплоотдачи внутренней поверхности ограждающих конструкций по СНиП 23-2-2003 по табл.7

δ - толщина слоя;

λ-расчетный коэффициент теплопроводности материала по приложению D СНиП 23-101-2004

α_ext – коэффициент теплоотдачи наружной поверхности ограждающей конструкции СНиП 23-02-2003

принимаем толщину утеплителя стены δ=550мм. Утеплитель не эффективен. Применим другой утеплитель – пенополистерол, ρ=800 кг/м³, λ=0,24 Вт/(м*⁰С)

принимаем толщину утеплителя стены δ=100мм

принимаем толщину стены δ= δ₁+ δ_ут+ δ₃=0,05+0,065+0,1=0,25м=215мм

б)

Условие выполняется.