«Удары и вибрации в эс»

коэффициент удара

V – скорость в конце удара

V0 - скорость в начале удара

Если V =0 удар абсолютно неупругий

Если V= - V0 удар абсолютно упругий

0≤Ку≤1 несовершенно упругий

V=-KyV0

мV0 – мV = pFdt – импульс силы

Определяют так: делают шарик из того материала для которого делают измерения и роняют на массивную пластину из того же материала

Разность высот и будет Ky

Ку = =

где h = высота падения,

Самый высокий Ky = для стекла

для сталей Ку =

для дерева Ку =

Удары делятся на импульсные ( от 5 мс до 120 мс) и скоростные ( менее длительные чем импульсный удар)

М * а = F

где М – масса, а – ускорение, F – сила действующая на эл. конструкцию.

м = const

Косинусоидальные

Пилообразные

Т рапециедальные

Спектр не возбуждаемых изменений колебаний в частотной области. Спектром ударного импульса называют давление мгновенных ответных реакций и рост их эквивалентных колебательных систем вызываемых ударным импульсом от частоты собственных колебаний этих систем.

Эквивалентные системы не затухают.

Реакции системы оцениваются по смещению элементов относительно основания.

Спектр удара не дает представления о корректоре движения а лишь указывает не возможные повреждения(поломки).

Скоростной удар. Внезапное изменение скорости это импульс с бесконечно малой продолжительностью.

Из равенства кинетической и потенциальной энергии можно записать.

Т.к. сила т е груз с массой М по второму закону Ньютона будет равняться:

Импульсный удар.

На практике такие вычисления могут оказаться сложными по этому применяют более простые определения: зависимость максимальных ускорений подвешенных на упругой связи от частоты собственных колебаний

• - ускорение реакции упругой связи жесткости К

• -ускорение действующее ш;

-ускорение импульсного удара

Решение пр «0»

тогда по формуле свертки(функция на выходе фильтра по входу)

W2X при этом на ш будет действовать ускорение

Для wt малых

Вывод:

Если ускорение в упругой связи будет минимальным то ими можно пренебречь.

Определим нижние значения собственных частот соответствующих ускорениям

при t=Г значения достигнут мах. При Г=0.5мс

WC< 10 Гц будут подвергаться действию удара.

Чем меньше длительность тем больше частота при

Определим нижнее значение границы собственных частот соответствующих мах ускорениям.

Максимальное ускорение реакции связи

ЛАБАНОВ

КОЧЕТКОВ

АЗАРОВ(КОВАЛЕНКО)

Определение Xк при неограниченном пространстве конвективного теплообмена

Nu-C(Gт*Pr)^h

Xк=Nu

Gт*Pr	C	h	Режим
6*10-7	0.5	0	Тонкий …….
10-3 …………	1.13	1/8	Ламинарный
5*107…………..	0.54	1/4	Промежуточная
2*107…..1017	0.14	1/3	Турбулентный

Механический стержень вертикально стоящий образует ламинарое движение.

Тепловые поля

- принцип местного движения (рядом с источниками силы).

- принцип суперпозиций полей.

Расчет конвективной составляющей силопередачи.

Пример:

1. Задаются перегревом (10-15^оС перепады)

ΔТ=Тс-Тцнз ≤30^оС.

То тогда ΔТ…=Тс-Т^доп по ТУ

А) Тк= ΔТ≤30^оС

Б) Тс+10….15^оС ΔТ≥30^оС

2)Тсред= =

3)L=

Sr=2[A*B+A*H+B*H]

По номограмме определяем Хк

Порядок действий:

1. 1+2 получаем 3.

2. 4+3 получаем точку 5.

4) бк=Хк*δк

5) ΔТ*=P/бх

6) ΔТ*-ΔТ≤2……3^оС - расчет окончен Тк=Тср+ΔТ

ΔТ*-ΔТ≥2……3^оС то тогда Т₁=Тср+ΔТ*=Т₂ и повторяется рачет до тех пор пока

ΔТ*-ΔТ≤2……3^оС.

Вместо номограммы можно использовать таблицу

Gr*Pr

Пример:

Тср=60^оС

ΔТ=10 ^оС

Т1= Трс+ΔТ[^оС]

T1=60+10=70 ^оС

=2[30*100+30*20+100*20]=

2[3000+600+2000]=2*5600=11200мм² если *10^-6…….м²

L= 43.2мм

По номограмме при

ΔТ=10 ^оС

Тср=60 ^оС

L=43.2мм

Хк=5.2Вт

Pк=Хк*Sк(Т1-Т2)=Хк-Sк*ΔТ=5.2*11200*10^-6*10=0.5824Вт

P= P=I²*R

Конвективная силопередача внутри замкнутого объема :

Т1>T2

В очень большой степени конвекция,в ограниченном пространстве конвекция зависит от δ/L и ориентации в пространстве,конвективный теплообмен может быть достаточно эффективным или отсутствовать совсем.

При расчете реального теплового обмена желательно учитывать конвективно-кондитивный процесс,для этого подходят справочный коэф-т К.

λэф=К*λ

Когда К=1 конвективной составляющей нет.

(что характерно для МЭА)

И Gr*Pr < 10³ nj R=0.18(Gr*Pr)^0.25

При δ/L ≤ 0.2 очень тонко характеризует процесс теплообмена.

Для всех остальных значений δ/L:

K=N*A(Gr*Pr)ⁿ

N,A,n,f – определяется экспериментально

При δ/L > 0.2 (Gr*Pr)≤10⁸

2.5*10⁵≤(Gr*Pr)

То А=0.24 n=0.25

F( ) = 6/25-5/25*(1- )^-1.67

Для горизонтально ориентировочной поверхности

Nr=1.3 для вертикальной N_B=1.0

L=

В случае обмена внутри

L_{1 -} нагретая стенкаL₂ – холодная стенка

Хк=N*[6.25-5.25(1- )^-5/2*B

Тср	0	50	100	200
В	0.63	0.58	0.56	0.44

Тср=0.5(Т1+Т2)

Тепловой поток при обмене конвекции в ограниченном пространстве определяется по формуле:

При k=1,

-площадь поверхности нагретой стенки

-конвективный теплообмен

Определение при вынужденной конвекции:

1)Re(критерий Рейнольдса) -ламинарное движение.

2)2200 переходный.

3)Re турбулентный.

Критерий Рейнольдса:

Re= ,где -скорость.

При решении практических задач расчет ведут для двух режимов: для ламинарного и турбулентного.

Конвективный механизм теплопередачи при обтекании продольного сечения пластины жидкостью или газом.

-критерий, который учитывает форму.

f- индекс соответствующий критерию величины найденного для температуры набегающего потока.

Для воздушного потока:

В этом случае

Для турбулентного потока:

Для воздушного турбулентного потока:

Поперечное обтекание тел: