
- •Оглавление
- •2 Выбор типа и мощности силового трансформатора
- •2.1 Определение присоединённой мощности sн3
- •2.2 Определение суммарной мощности нагрузки на шинах гпп
- •2.3 Определение ориентировочной мощности силового трансформатора
- •2.9 Проверка возможности обеспечения электроснабжения одним
- •3 Расчёт токов короткого замыкания
- •4 Выбор оборудования гпп
- •4.1 Выбор выключателей
- •4.2 Выбор разъединителей
- •4.3 Выбор ограничителей перенапряжений
- •4.4 Выбор гибких шин
- •4.5 Выбор трансформаторов тока
- •4.6 Выбор трансформаторов напряжения
- •5 Выбор оборудования на низкой стороне
- •5.1 Выбор выключателей
- •5.2 Выбор трансформаторов собственных нужд
- •5.3 Выбор шин
- •5.4 Выбор опорных изоляторов
- •5.5 Расчет компенсирующих устройств
- •6 Расчет заземляющих устройств
- •Список использованных источников
2.9 Проверка возможности обеспечения электроснабжения одним
трансформатором всей нагрузки в случае выхода из строя другого трансформатора:
Sтр*Кп = 25000*1.4 = 35000< 36210
Трансформатор мощностью 25000 кВА не обеспечивает всю нагрузку ГПП. В этом случае разрешается на время аварийных перегрузок отключать часть потребителей III категории.
Таким образом к исполнению принимается трансформатор типа ТДН - 25000/35 кВ.
3 Расчёт токов короткого замыкания
Схема замещения представлена на рисунке 3.1.
Рисунок 3.1 – Эквивалентная схема замещения участка сети
Расчётное напряжение:
Uр=1,05·U1=1,05·35=36,75 кВ;
Сопротивление системы S1:
Ом;
Сопротивление системы S2:
Ом;
Сопротивление линии l1:
Ом;
Сопротивление линии l2:
Ом;
Тока КЗ в точке K1 от первой системы S1:
А;
Тока КЗ в точке K1 от второй системы S2:
А;
Суммарный ток КЗ в точке K1:
кА;
Результирующее сопротивление в точке K1:
Ом;
Сопротивления трансформатора:
Ом;
Результирующее сопротивление в точке K2:
Ом;
Результирующее сопротивление в точке K2, приведённое к низкому напряжению 10,5 кВ:
Ом;
Тока КЗ в точке K2:
кА;
Далее производится выбор типа и сечения питающего кабеля для двигателя. Ток двигателя Iдв=54 А.
Далее
рассчитывается
по формуле:
где
EН=0,15
– нормированный коэффициент, учитывающий
эффективность капиталовложений (для
вновь вводимых объектов); pΣ=0,063
– суммарные амортизационные отчисления.
Для
прокладки в земляной траншее выберем
кабель ААБлУ (А – алюминиевая жила; А –
алюминиевая оболочка; Б- броня из 2
стальных лент; л – в подушке под броней
имеется слой из пластмассовых лент; У
–усиленный по температуре). Для данного
кабеля при рассчитанном
по номограмме выберем сечение F=50 мм2.
По экономической плотности тока:
jэк=1,5А/мм2
F=Iн3/ jэк=36=> F=50 (из длительно допустимых токовых нагрузок для 3хфазных силовых кабелей 6-10кВ)
Активное
сопротивление кабеля:
Ом;
где r0=0,5046 Ом/км – удельное сопротивление алюминия.
Реактивное сопротивление кабеля:
Ом;
где x0=0,086 Ом/км – погонное индуктивное сопротивление.
Полное
сопротивление кабеля:
Ом;
Результирующее сопротивление в точке K3:
Ом;
Ток КЗ в точке K3:
кА;
Ударные токи определяются по формуле:
где
kуд=2,55
– ударный коэффициент.
Ударные токи в каждой точке короткого замыкания:
кА;
кА;
кА;
4 Выбор оборудования гпп
4.1 Выбор выключателей
Выберем элегазовые высоковольтные выключатели типа ВГБЭП – 35-12.5/630 УХЛ1 (В – выключатель; Г – газовый (элегазовый); Б – Баковый 35– номинальное напряжение, кВ; 12,5 – номинальный ток отключения, кА; 630 – номинальный ток, А; УХЛ – для работы в районах с умеренным и холодным климатом; 1 – для работы на открытом воздухе).
а) по номинальному напряжению:
б) по номинальному току:
.
Рабочий максимальный ток определим по
формуле
.
Ток трансформатора на стороне высшего
напряжения равен
,
тогда
.
.
в) по динамической стойкости к току КЗ:
г) по термической стойкости к току КЗ:
,
где
– ток термической стойкости;
– время, в течение которого выключатель
может выдержать ток
;
– время срабатывания релейной защиты
по условию селективности.
Так как параметры выключателей ВГБЭП – 35-12.5/630 УХЛ1 подходят по всем условиям, то примем данные выключатели к исполнению.