7. Расчет кирпичного столба с сетчатым армированием

Определяю требуемые размеры поперечного сечения столба, принимая величину средних напряжений в кладке σ=2,5МПа.

Назначаю размеры сечения кирпичного столба с учетом кратности размерам кирпича b=640 мм и h=640 мм с A=640·640=0,4096·10⁶ мм²

Так как заданная величина эксцентриситета е₀=6,6см<0,17·h=0,17·640=109мм, то, согласно п. 4.31 /8/, столб можно проектировать с сетчатым армированием.

Максимальное напряжение в кладке с принятыми размерами сечения, определяю по формулам (13) и (14) /8/:

Значения коэффициентов принял предварительно ориентировочно.

Расчетное сопротивление неармированной кладки должно быть не менее 0,6·3,5=2,1 МПа. По таблице 2 /8/ принимаю для кладки столба марку кирпича 150 на растворе марки 100 (R=2,2 МПа) и арматуру Вр-1 (R_s=0,6·410=246Мпа).

Так как площадь сечения столба A=0,3852 м² > 0,3 м², то, согласно п. 3.11 /8/ расчетное сопротивление кладки не корректируем.

Требуемый процент армирования кладки, принимая значение , получаю:

Назначаю шаг сеток s=158мм (через каждые два ряда кладки при толщине шва 14мм), тогда размер ячейки сетки с перекрёстным расположением стержней должен быть не менее

Принимаю с=50мм, при этом получаю

Определяю фактическую несущую способность столба с сетчатым армированием. Согласно п. 4.3 /8/, для определения коэффициентов продольного изгиба расчетная высота столба при неподвижных шарнирных опорах будет равна: , соответственно гибкость в плоскости действия изгибающего момента .

Высота сжатой части сечения и соответствующая ей гибкость

При по таблице 20 /8/ нахожу , тогда коэффициент, учитывающий влияние длительной нагрузки, будет равен .

Вычисляю прочностные и деформативные характеристики кладки:

Расчетное сопротивление армированной кладки при внецентренном сжатии

Упругая характеристика кладки с сетчатым армированием по формуле (4) /8/:

По таблице 15 /8/ для силикатного полнотелого кирпича принимаю , ,

По таблице 18 /8/, по величинам гибкостей и и значению упругой характеристики армированной кладки нахожу значения коэффициентов продольного изгиба для армированной кладки при внецентренном сжатии , соответственно

Коэффициент , учитывающий повышение расчетного сопротивления кладки при внецентренном сжатии, определяю по таблице 19 /8/, где . Тогда фактическая несущая способность запроектированного кирпичного столба при внецентренном сжатии буде равна:

Список использованных источников

1. СНиП 2.03.01-84*. Бетонные и железобетонные конструкции/ Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. – 88с.;

2. Пособие по проектированию бетонных и железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов без предварительного напряжения арматуры ( к СНиП 2.03.01-84)/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1989. – 192с.;

3. Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов (к СНиП 2.03.01-84). Ч. I/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. – 192с.;

4. Пособие по проектированию предварительно напряжённых железобетонных конструкций из тяжёлых и лёгких бетонов ( к СНиП 2.03.01-84). Ч. II/ ЦНИИпромзданий Госстроя СССР, НИИЖБ Госстроя СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1990. – 144с.;

5. Бородачёв Н.А. Автоматизированное проектирование железобетонных и каменных конструкций: Учеб. Пособие для вузов – М.: Стройиздат, 1995. – 211с.

6. СНиП П-22-81. Каменные и армокаменные конструкции

7. СНиП 2.01.07-85. Нагрузки и воздействия/ Госстрой СССР. – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1987. – 36с.

8. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс. – М.: Стройиздат, 1985.