
- •1 Компоновка несущей системы здания
- •2 Расчет и конструирование железобетонной ребристой плиты покрытия
- •2.1 Исходные данные для проектирования плиты
- •2.2 Определение нагрузок на плиту
- •2.3 Расчет и конструирование полки плиты
- •2.4 Расчет поперечного ребра плиты
- •2.5 Расчет продольного ребра
- •2.5.1Определение нагрузок и расчетных усилий
- •2.5.2 Предварительное определение площади сечения продольной арматуры
- •2.5.3 Определение геометрических характеристик сечения продольных рёбер
- •2.5.4 Определение потерь предварительного напряжения в арматуре
- •2.6 Расчет плиты по первой группе предельных состояний
- •2.6.1 Расчет прочности нормального сечения по фактическому армированию в стадии эксплуатации
- •2.6.2 Расчет прочности наклонных сечений
- •2.7 Расчёт плиты по второй группе предельных состояний
- •2.7.1 Расчёт по образованию нормальных трещин в стадии изготовления и монтажа
- •2.7.2 Расчёт по образованию нормальных трещин в стадии эксплуатации
- •2.7.3 Расчет по деформациям без образования трещин
- •3 .Расчет предварительно напряженной стропильной конструкции
- •3.1 Подсчет нагрузок
- •3.2 Определение усилий в элементах фермы
- •3.3 Расчет нижнего пояса
- •3.4 Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси
- •3.5 Расчет верхнего пояса
- •3.6 Расчет по предельным состояниям первой группы сжатых элементов фермы
- •3.7 Расчет по предельным состояниям первой и второй групп растянутых элементов фермы
- •3.8 Конструктивные указания
- •4. Статический расчет поперечной рамы цеха
- •4.1 Определение постоянных нагрузок
- •4.2 Временные нагрузки
- •4.3 Расчет рамы методом перемещений
- •5 Расчёт прочности сплошной колонны крайнего ряда.
- •5.1 Надкрановая часть колонны
- •5.3 Расчет подкрановой части колонны
- •6. Расчет внецентренно нагруженного отдельного фундамента под сборную колонну
- •6.1 Исходные данные
- •6.2Определение глубины заложения и высоты фундамента
- •6.3Определение усилий, действующих на основание и фундамент
- •6.4 Определение размеров подошвы фундамента
- •6.5 Расчет тела фундамента (первое предельное состояние)
- •6.5.1Расчет площади сечения арматуры, которая укладывается параллельна большей стороне плиты
- •6.5.2Расчет сечения арматуры, которая укладывается параллельно меньшей стороне плиты
- •6.6 Проверка прочности фундамента на продавливание
- •6.7 Проверка нижней ступени на действие поперечной силы
- •6.8 Расчет площади сечения арматуры подколонника
- •Литература
2.6 Расчет плиты по первой группе предельных состояний
2.6.1 Расчет прочности нормального сечения по фактическому армированию в стадии эксплуатации
Проверку несущей способности нормального сечения плиты производим по упрощенному деформационному методу.
Исходные данные: bf′d=2,150,397 м, hf′ =0,04 м. Бетон класса С30/37,
fcd =20 МПа, арматура класса S800, fрd =640 МПа, площадь сечения напрягаемой арматуры Ар =982 мм2 . Полка находится в сжатой зоне. Msd =235,08 кН·м.
Полная величина относительных деформаций предварительно напряженной арматуры
Для бетона класса С30/37
Граничное
значение относительной высоты сжатой
зоны бетона, отвечающее условному
пределу текучести
Предполагая, что нейтральная ось проходит по нижней грани полки, определяем область деформирования сечения плиты:
что
указывает на то, что
сечение находится в области деформирования
Iа
[5, таб.6.7] , для
которой
(2.40)
Величина усилия, воспринимаемого бетоном полки:
Fcc= ωc·α·fcd·bf′·hf′=0,453∙1·20·2,15·40=779 кН.
Величина расчетного усилия, воспринимаемого растянутой арматурой:
Fst= fpd·Ap=640·982=628,48 кН.
Т.к. Fst =628,48 кН < Fcc =779 кН, то нейтральная линия проходит в полке.
(2.41)
Mrd = αm∙α·fcd·b·d2=0,044∙1·20·103·2,15·0,372 =259,01 кН∙м
Mrd=259,01 кН∙м > Msd=235,08 кН∙м, следовательно, прочность плиты по нормальному сечению обеспечена.
2.6.2 Расчет прочности наклонных сечений
Рассчитываем наклонное сечение на приопорном участке. При расчете принимаем
bw=2∙100=200 мм.
Поперечная сила:
Vsd=(( g+q) ·leff)/2=(13,37·11,86)/2=79,28 кН.
Находим поперечную силу, воспринимаемую железобетонным элементом без поперечного армирования:
Vrd,ct=(0,18/ γc ·k·(100·ρ·fck)⅓-0,15·σср)·bw·d,
где
ρ – коэффициент продольного армирования;
ρ=Ast/(bw·d)≤0,02
ρ=982/(200·397)=0,012<0,02.
σср– напряжения в бетоне, вызванные наличием осевого усилия:
σср= -Pm,t/(bw·d)=-357.56∙103/(200·397)=-4.5 МПа > -0,2·fсd=-0,2·20=-4 МПа. Принимаем σср=-4.5 МПа (здесь «-» указывает на сжатие).
Vrd,ct=(0,18/1,5·1,71·(100·0,012·30)⅓+0,15·4.5)·200·397=107.39кН,
но не менее
Vrd,ct,min=(0,4∙fctd-0,15∙σср)∙bw∙d, (2.42)
Vrd,ct,min=(0,4∙1,33+0,15·4)∙200∙397=89,88 кН.
Поскольку Vsd=79,28 кН<Vrd,ct=107.39 кН, то расчет поперечной арматуры не производится и поперечная арматура устанавливается конструктивно. Принимаем каркас КР-1 ( поперечная арматура Ø6 S240 c шагом 150 мм, что не превышает при h≤450 мм h/2=450/2=225 мм и не более 150 мм; продольная арматура - 2Ø10 S500) .
2.6.3 Расчет по прочности плиты в стадии изготовления и монтажа
В стадии изготовления и монтажа в качестве внешней нагрузки на плиту действует усилие в напрягаемой арматуре Рm.t (усилие обжатия бетона). Учитывая, что при подъеме плиты в местах установки монтажных петель возникают моменты, которые растягивают верхнюю зону плиты, то моменты от усилия Рm.t и собственного веса суммируют. Петли установлены в продольных ребрах на расстоянии 500 мм от торцов плиты.
Рисунок 2.7 Расчётная схема плиты в стадии изготовления и монтажа
Величину
предварительного напряжения в арматуре
вводят
в расчет с коэффициентом точности
натяжения арматуры
(2.43)
В
данном случае принимается знак «+», т.к.
предварительное напряжение неблагоприятно
влияет на рассматриваемом участке
элемента (в месте установки монтажных
петель).Значение
при механическом способе натяжения
арматуры принимают равным 0,1.
Определяем усилие Рd в напрягаемой арматуре в стадии после обжатия:
Рd=(
·σm.0
-330) ·Ар
(2.44)
где σm.0=Рm,0/ Ар,
330 – потери предварительного напряжения в арматуре при доведении бетона сжатой зоны до предельного состояния, МПа,
- коэффициент, определяющий верхнее значение усилия предварительного напряжения.
Рd =(1,1·491,75 -330) ·982·10-3= 207.13 кН
Момент от собственного веса плиты:
где g – вес ребристой плиты покрытия (см. таб.1).
Момент от усилия предварительного обжатия:
Для
арматуры S500
при Еs=2·105
МПа,
Тогда
Коэффициент
,
(2.45)
<
,
где b=2∙100=200 мм,
d=h-c=450-20=430 мм – расстояние от нижней грани ребра до центра тяжести арматуры верхней зоны сечения.
Далее определяем значение коэффициента η:
Требуемая площадь сечения продольной рабочей арматуры:
(2.46)
складывается
из арматуры продольных стержней сетки
плиты
(см. п.2.3) и сечения продольных стержней
каркаса продольных ребер 2Ø10 S500(
=157
мм2),
- следовательно, принятой арматуры
достаточно для обеспечения прочности
сечения плиты в местах установки
монтажных петель.