Добавил:
Upload Опубликованный материал нарушает ваши авторские права? Сообщите нам.
Вуз: Предмет: Файл:
ДП. Коробкова. ПГС. 08-112з.docx
Скачиваний:
0
Добавлен:
01.07.2025
Размер:
1.95 Mб
Скачать

2.2. Расчет плиты по предельным состояниям первой группы

2.2.1. Расчет по прочности сечения, нормального к продольной оси плиты

При расчете по прочности расчетное поперечное сечение плиты принимается тавровым с полкой в сжатой зоне (свесы полок в растянутой зоне не учитываются).

а) Расчетное сечение плиты для расчетов по первой группе предельных состояний;

б) Расчетная схема плиты.

При расчете принимается вся ширина верхней полки bf =146 см, так как:

см,

Рисунок 2.3 — а) Расчетное сечение плиты; б) Расчетная схема и эпюры усилий.

где l – конструктивный размер плиты.

Положение границы сжатой зоны определяется согласно:

;

Где =h-a=220-30=190мм – рабочая высота сечения.

47,08кНм 10,35146031(190 – 0,531) =81,74106 Нмм=81,74кНм

Следовательно, граница сжатой зоны проходит в полке, и расчет плиты ведется как прямоугольного сечения с размерами b`f h, согласно п. 3.11

Определяем значение:

Согласно [1, табл. 3.1] и [прил. 1, табл. 1.10] при m = 0,086, = 0,09 и = 0,955. Вычисляем относительную граничную высоту сжатой зоны по формулам п. 3.12 . Находим характеристики сжатой зоны бетона , где =0,85 для тяжелого бетона. Тогда:

Все формулы оформить в едином стиле и основным шрифтом

где ;

sc,u=500 МПа при ;

Назначаем величину предварительного натяжения напрягаемой арматуры sp=745МПа. Проверяем условие (1) : при =0,05sp=0,05×745=37,25МПа

Так как SP+p= 745+37,25=782,3МПаRs,ser=785МПа

SP – p=745 – 37,25=707,8МПа≥0,3 Rs,ser=0,3×785=235,5МПа

Следовательно условие (1) выполняется.

Предварительное напряжение при благоприятном влиянии, с учетом точности натяжения арматуры будет равно:

SP(1 - )=745(1-0,1)=670,5МПа, где =0,1 согласно п. 1.27

Значение sp вводится в расчет с коэффициентом точности натяжения арматуры sp

sp = 1 – sp = 1 – 0,1 = 0,9

где =0,1 согласно п. 1.27

Предварительное напряжение с учетом точности натяжения:

sp = 0,9 745 = 670,5 МПа.

При условии, что полные потери составляют примерно 30% начального предварительного напряжения, последнее с учетом полных потерь будет равно:

sp = 0,7 670,5 = 469,35 МПа.

По формуле:

МПа,

где sp принимается при коэффициенте sp < 1 с учетом потерь:

SR = 680 + 400 – 469,35 - 279,04 = 331,61 МПа;

Так как = 0,09 < 0,5R = 0,5×0,677=0,339, то согласно п. 3.7 , коэффициент s выше условного предела текучести можно принять s = =1,2

Вычисляем требуемую площадь сечения растянутой арматуры по формуле:

Принимаем: 610A-V (As=471мм2)

При np=6 – количество стержней

Тогда sp = 1 – sp = 1 – 0,035 = 0,965;

МПа;

sp = 0,7 0,965 748 = 505,27 МПа;

SR = 680 + 400 – 505,27 – 385,86 = 188,87 МПа;

Проверяем условие:

Следовательно, = 1,2 и принятая площадь арматуры остается без изменения. Максимальное расстояние между напрягаемыми стержнями принимается около 600 мм, что соответствует требованию п. 5.20 [4] при Мсгс > 0,8 М. Перед таким заколовком интер а после нет

2.2.2. Расчет по прочности сечения, наклонного к продольной оси плиты

Расчет прочности наклонных сечений выполняется согласно п. 3.29…3.31 [4].

Поперечная сила Q = 33,81 кН.

ql=q=12,14кН/м

Предварительно приопорные участки плиты заармируем в соответствии с конструктивными требованиями п. 5.27 [4]. Для этого с каждой стороны плиты устанавливаем по четыре каркаса длиной l/4 с поперечными стержнями 4Вр‑I, шаг которых s=10 см (по п. 5.27 [4] или мм).

По [4, форм. 72] проверяем условие обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами:

Коэффициент, учитывающий влияние хомутов, w1 = 1 + 5w 1,3,

Коэффициент поперечного армирования:

; Asw = 0,5 см2 (44 Bp-I);

w1 = 1 + 5 7,08 0,0013 = 1,05 < 1,3.

Коэффициент b1 = 1 – b2Rb = 1 – 0,01 0,9 10,35 = 0,9, где = 0,01 для тяжелого бетона.

Q = 25,3 кН < 0,31,050,90,911,537,719100 = 210179 Н = 210,2 кН.

Следовательно, размеры поперечного сечения плиты достаточны.

Проверяем необходимость постановки расчетной поперечной арматуры из условия:

Коэффициент b3 = 0,6 для тяжелого бетона.

Проверяем условие (93) :

2,5Rbtbh0=2.5×0.81×377×190=145.1кНQ=33,81кН т.е. условие выполняется.

Проверяем условие 93 (4), принимая упрощенно Qb1=Qb,min и с=2,5; h0=2,5×0,19=0,475м.

Находим усилие обжатия от растянутой арматуры:

P=0,7spAsp=0.7×745×471=245.6кН

Вычисляем:

тогда Qb,min= кН

Qb1 =Qb,min=47,38кН

Так как Q=Qmaxql×c=33,81 – 12,14×0,475=28,04кН, следовательно для прочности наклонных сечений по расчету арматуры не требуется. Поперечная арматура ставится по конструктивным требованиям.

Рисунок 2.5 — Расчетное сечение плиты для расчетов по второй группе предельных состояний.

Таких пробелов не должно быть

Рисунок 2.4 — Плита П-1