2. Оценка убежища по защитным свойствам

Определяем требуемые защитные свойства по ударной волне. Для этого рассчитываем максимальное избыточное давление ударной волны, ожидаемое на объекте при ядерном взрыве P_ф.треб. Для этого находим минимального расстояние до вероятного центра взрыва:

R_x = R_r – R_отк = 4,9 – 2,4 = 2,5 км.

Зная R_x = 2,5 км и q = 100 кт для наземного взрыва по таблице «Избыточное давление ударной волны при различных мощностях взрыва» находим P_ф.треб:

P_ф.треб = 0,3 кгс/см².

Определяем требуемый коэффициент ослабления радиации при ядерном взрыве К_{осл.защ}:

К_{осл.рз.треб} = Д_{рз.макс} / 50 = 5 ∙ Р_1макс ∙ (t_н^-0,2 – t_к^-0,2) / 50,

где Р_1макс – максимальный уровень радиации, ожидаемый на объекте, определяемый по таблице «Уровень радиации на оси наземного взрыва на 1 ч в зависимости от скорости ветра».

Для R_x = 2,5 км, V_с.в = 25 км/ч Р_1макс = 14000 Р/ч.

t_н = R_x / V_с.в + t_вып = 2,5 / 25 + 1 = 1,1 ч,

где t_вып – время выпадения радиоактивных веществ, равное в среднем 1 ч.

t_к = t_н + 96 = 1,1 + 96 = 97,1 ч,

здесь 96 – период однократного облучения (4 суток), ч.

Тогда

К_{осл.треб} = 5 ∙ 14000 ∙ (1,1^-0,2 – 97,1^-0,2) / 50 = 812.

При R_x = 2,5 км действия проникающей радиации на объекте не ожидается.

Определяем защитные свойства убежища от ударной волны. Согласно исходным сведениям P_ф.защ = 1 кгс/см².

Определяем защитные свойства убежища от радиоактивного заражения. Для этого необходимо рассчитать коэффициент ослабления по формуле:

_{Косл.защ} = К_р ∙ _.

Известно, что перекрытие убежища состоит из двух слоев (n = 2): слоя бетона h₁ (35 см) и слоя грунта h₂ (20 см). Толщина слоев половинного ослабления материалов от радиоактивного заражения составляет для бетона d₁ = 5,7 см, для грунта d₂ = 8,1 см. Для встроенного убежища коэффициент, учитывающий расположение убежище, К_р = 8. Тогда

К_{осл.защ} = 8 ∙ 2^35/5,7 ∙ 2^20/8,1 = 3124.

Сравниваем защитные свойства убежища с требуемыми: P_ф.защ = 1 кгс/см² и P_ф.треб = 0,3 кгс/см², К_{осл.защ} = 3124 и К_{осл.треб} = 812. Следовательно, P_ф.защ > P_ф.треб, К_{осл.защ} > К_{осл.треб}, т.е по защитным свойствам убежище обеспечивает защиту людей при вероятных значениях параметров поражающих факторов ядерного взрыва. Определяем показатель, характеризующий инженерную защиту рабочих и служащих объекта К_з.т по защитным свойствам:

К_з.т = N_з.т / N = 530 / 690 = 0,76.

Таким образом, защитные свойства убежища обеспечивают защиту 76 % рабочей смены (690 чел.), т.е. всех рабочих и служащих, вмещающихся в убежище.

3. Оценка системы воздухоснабжения

Определяем возможности системы в режиме I (чистой вентиляции). Так как подача воздуха одним комплектом ФВК-1 в режиме I составляет 1200 м³/ч, а ЭРВ-72-2 – 900 м³/ч, то подача системы в режиме:

W_oI = 3 ∙ 1200 + 900 = 4500 м³/ч.

Исходя из нормы подачи воздуха на одного укрываемого в режиме I для II климатической зоны W_I = 10 м³/ч, система может обеспечить воздухом:

N_о.воздI = W_oI / W_I = 4500 / 10 = 450 чел.

Определяем возможности системы в режиме II (фильтровентиляции). Исходя из того, что подача воздуха одним комплектом ФВК-1 в режиме II составляет 300 м³/ч, общая подача системы в режиме II составит:

W_oII = 3 ∙ 300 = 900 м³/ч.

Исходя из нормы подачи воздуха на одного укрываемого в режиме фильтровентиляции W_II = 2 м³/ч, система может обеспечить воздухом:

N_{о.воздII} = W_oII / W_II = 900 / 2 = 450 чел.

Определяем возможности системы в режиме III (регенерации). В комплекте ФВК-1 не имеется регенеративной установки РУ-150/6, поэтому режим III системой не обеспечивается. По условию обстановки не ожидается сильной загазованности атмосферы, поэтому можно обойтись и без режима III.

Таким образом, система воздухоснабжения может обеспечить воздухом в требуемых режимах I и II только 450 укрываемых, что значительно меньше расчетной вместимости убежища (530 чел.).