2.3 Расчет подкрановой консоли
Расчет прочности подкрановой консоли (рис.2.2) производим на действие нагрузки от собственного веса подкрановых балок и максимального вертикального давления от двух сближенных мостовых кранов с учётом коэффициента сочетания = 0.85, или
Qс = G6 + Dmax · = 45,98 + 313,08 · 0.85 = 312,098 кН.
Проверяем прочность консоли на действие поперечной силы при возможном разрушении по наклонной полосе в соответствии с п. 3.99 [3]. Поскольку 2.5Rbtbho = 2.5 · (1.05 ·1000) · 0.4 · 0.96 = 1008 кH > Qс = 312,098 кH, то по расчёту не требуется поперечной арматуры. По конструктивным требованиям устанавливаем сетку со стержнями Ø6 класса А240 с шагом 100мм
Проверим условие обеспечения прочности сжатого бетона по наклонной полосе между грузом и опорой:
Qс < 0.8 ∙ 0.96 ∙ (14,5 ∙ 1000) ∙ 0.4 ∙ 0.3 ∙ sin268 = 1148,79 kH
Прочность обеспечена.
Для обеспечения прочности консоли в вертикальном сечении на действие изгибающего момента определяем площадь сечения продольной арматуры по форм. (208) [3]:
As = Qсl1/(hoRs) = 1008 · 0,4 / (0.96 · 355 ·1000) =1183,1 мм².
Принимаем 3 25 A300 (As = 1473 мм²).
Для средней колонны: As = Qсl1/(hoRs) = 1008 · 0,45 / (1.16 · 355 ·1000) =1101,51 мм².
Принимаем 3 22 A300 (As = 1140 мм²).
3 . Проектирование стропильных конструкций. Сегментная раскосная ферма.
Исходные данные:
Тип стропильной конструкции и пролет ФC-24
Вид бетона стропильных конструкций и плит покрытия тяжелый В35
Класс бетона предв. напряж. конструкции 5
Класс арм-ры сборных. ненапр. конструкций А-300
Класс предв. напрягаемой арматуры К1500 Влажность окружающей среды 85%
I. Расчетные сочетания усилий.
Для анализа напряженного состояния элементов фермы построим эпюры усилий N и M от суммарного действия постоянной и снеговой нагрузки.
номер расчетного сечения |
усилия от постоянной и снеговый нагрузок |
|||||
Постоянная G=42,58 |
Постоянная+снеговая(42,58+28,8) |
|||||
N |
M |
Q |
N |
M |
Q |
|
1 |
25.3011 |
0.006 |
-0.004 |
27.973 |
0.0071 |
-0.005 |
2 |
45.773 |
-0.892 |
0.975 |
52.4822 |
-1.09968 |
1.19327 |
3 |
-470.172 |
5.986 |
0.7571 |
-570.202 |
6.10844 |
1.479 |
4 |
-484.376 |
3.772 |
0.639 |
-585.408 |
5.118 |
-0.006 |
5 |
-465.504 |
-3.182 |
7.106 |
-562.799 |
-3.697 |
8.031 |
6 |
-519.525 |
6.650 |
-0.898 |
-628.262 |
8.370 |
-1.756 |
7 |
415.894 |
3.762 |
5.382 |
504.264 |
4.668 |
5.544 |
8 |
521.319 |
-0.935 |
7.298 |
631.597 |
0.304 |
7.252 |
9 |
53.991 |
0.119 |
0.589 |
63.919 |
0.153 |
0.595 |
10 |
-76.680 |
0.042 |
0.679 |
-94.042 |
0.142 |
0.642 |
11 |
-3.557 |
-0.247 |
-0.899 |
-3.894 |
-0.042 |
0.789 |
номер расчетного сечения |
усилия от постоянной и снеговый нагрузок |
|||||
Постоянная+снеговая 2 |
Постоянная+снеговая 3 |
|||||
N |
M |
Q |
N |
M |
Q |
|
1 |
27.9808 |
0.0071 |
-0.005 |
30.269 |
0.007 |
-0.005 |
2 |
52.4896 |
-1.09975 |
1.19334 |
46.539 |
-0.911 |
0.988 |
3 |
-570.209 |
6.110 |
1.474 |
-513.420 |
5.979 |
1.165 |
4 |
-585.409 |
5.112 |
-0.002 |
-522.718 |
4.470 |
0.321 |
5 |
-585.409 |
5.112 |
-0.002 |
-502.374 |
-3.310 |
7.407 |
6 |
-628.261 |
8.363 |
-1.752 |
-553.976 |
7.253 |
-1.276 |
7 |
503.702 |
4.662 |
5.545 |
453.835 |
4.296 |
5.423 |
8 |
631.030 |
0.303 |
7.252 |
558.290 |
-0.302 |
7.187 |
9 |
63.909 |
0.154 |
0.594 |
52.566 |
0.133 |
0.596 |
10 |
-94.049 |
0.142 |
0.642 |
-77.043 |
0.067 |
0.677 |
11 |
-5.435 |
-0.223 |
-0.916 |
-5.551 |
-0.110 |
0.810 |
Рис. 1. Результаты автоматизированного статического расчета сегментной раскосной фермы марки 3ФС24.
Рис. 2. Схема расположения сечений и эпюры в ферме.
П. Выбор типа опалубочной формы.
Выбираем 3 тип опалубочной формы, т.е. ферму марки 3ФС24.