1.2.2 Крановые нагрузки.

По приложению XV [1] находим габарит нагрузки от мостовых кранов грузоподъёмностью Q = 16т: ширина крана В_к = 5,6м; база крана А_к = 4,4 м; нормативное максимальное давление колеса крана на подкрановый рельс Р_max,n =140кН; масса тележки Q_т = 3.7 т; общая масса крана Q_к =18.7 т.

Нормативное максимальное давление одного колеса крана на подкрановый рельс:

Р_min,n = 0.5 · (Q + Q_к) - Р_max,n = 0.5 · (3,7· 9.81 + 18.7 · 9.81) – 140= 30,20 кН

Нормативная горизонтальная нагрузка на одно колесо крана, направленная поперёк кранового пути

и вызываемая торможением тележки, при гибком подвесе груза будет равна:

Т_n = 0.5 · 0.05 · (Q + Q_т) = 0.5 · 0.05 · (156,96 + 36,297) = 4,831 кН.

Расчётные крановые нагрузки вычисляем с учётом коэффициента надёжности по нагрузке _f = 1.1 согласно п. 4.8 [7].

Определим расчётные нагрузки от двух сближенных кранов по линии влияния (рис.1.3) без учёта коэффициента сочетания :

максимальное давление на колонну

D_max = Р_max,n · _f · y · _n = 140 · 1.1 · 2,14 · 0.95 = 313,08кН, где: y - сумма ординат линии влияния;

м инимальное давление на колонну

D_min = Р_min,n · _f · y · _n = 30,20 · 2,14 · 1.1 · 0.95= 61,397кН.

тормозная поперечная нагрузка на колонну

Т = Т_n · _f · y · _n = 4,831 · 1.1 · 2,14 · 0.95 = 10,804кН

Рис. 1.2. Линии влияния давления на колонну и установка крановой нагрузки в невыгодное

положение.

3. Ветровая нагрузка

Иркутск расположен в III ветровом районе по скоростным напорам ветра. Согласно п.6.4 [7] нормативное значение ветрового давления w_o = 0.38 кПа.

Для заданного типа местности А с учётом коэффициента k (см. табл. 6 [7]) получим следующие значения ветрового давления по высоте здания:

на высоте до 5 м w_n1 = 0.4 · 0.38 = 0.152 кПа.

на высоте 10 м w_n2 = 0,4 · 0.38 = 0.152 кПа.

на высоте 20 м w_n3 = 0,55 · 0.38 = 0.209 кПа.

Согласно рис. 1.3, вычислим значение нормативного давления на отметках верха колонн и покрытия:

на отметке 14,4 м

w_n4 = 0.152+ [(0.209 - 0.152) / 10] · (14,4 - 10) = 0.177 кПа.

на отметке 18,13 м

w_n5 = 0.152 + [(0.209 - 0.152) / 10] · (18,14 - 10) = 0.198 кПа.

Переменный по высоте скоростной напор ветра заменяем равномерно распределённым, эквивалентным по моменту в заделке консольной балки длиной 12 м:

кПа.

Для определения ветрового давления с учетом габаритов здания находим по приложению 4 [7] аэродинамические коэффициент c_e = 0.8 и c_eз = - 0.4. Тогда с учётом коэффициента надёжности по нагрузке _f = 1.4 и с шагом колонн 6 м получим:

расчётная равномерно распределенная нагрузка на колонну рамы с наветренной стороны w₁ = 0.158 · 0,8 · 1,4 · 6 · 0.95= 1,009 кН/м;

то же, с подветренной стороны w₂ = 0.158 · 0.4 · 1.4 · 6 · 0.95 = -0,504 кН/м;

расчётная сосредоточенная ветровая нагрузка от давления ветра на ограждающие конструкции выше отметки 14,4 м:

кН.

Рис 1.4. К определению эквивалентного нормативного значения ветрового давления