4.2 Расчет дымовой трубы

Расчет дымовой трубы заключается в определении высоты, а также диаметров нижнего и верхнего сечений. Высота трубы ориентировочно может быть рассчитана по формуле

(4.9)

Р_расч - расчетное разрежение, создаваемое у основания дымовой трубы, Па.

Р_расч = (1,3…1,5)

- суммарное сопротивление наиболее напряженного из параллельных трактов, Па

1,3…1,5 - коэффициент запаса, учитывающий возможное форсирование работы печи, а также засорение каналов;

ρ_{в -} плотность наружного воздуха при наибольшей температуре в летнее время;

ρ_{г -} плотность продуктов горения в дымовой трубе.

Пользуясь формулой 1.8, вычислим плотности воздуха в летнее время и дымовых газов при данных условиях, где для дымовых газов

Р=98420-1074,63=97345,37 (Па), t=190,5˚С

ρ_возд = (кг/м³), ρ_газа= (кг/м³)

(м)

Так как ориентировочно рассчитанная высота дымовой трубы не удовлетворяет условию Н<75, то переходим к выбору дымососа.

4.3 Выбор дымососа

Применение искусственной тяги обусловлено невозможностью обеспечить необходимое разрежение при помощи дымовой трубы или, когда необходимо сооружение большой дымовой трубы.

Сначала необходимо определить расчетный режим дымососа, включающий нормативные запасы:

Q_р=1,1·V· (760/730) (4.10), Н_р=1,2·∆Н (4.11)

здесь V - расход дымовых газов перед дымососом;

∆Н - суммарное сопротивление перед дымососом, (мм. вод. ст.)

Указанные данные необходимо привести к нормальной плотности, для которой даются характеристики дымососов заводами-изготовителями (воздух ρ₀=1,29 кг/м³; Р_бар=760 мм. рт. ст., t=100˚С или 200˚С). Приведенные параметры расчетного режима составят:

Н_р^пр=К_р100 Н_р для 100˚С (4.12)

Н_р^пр=К_р200 Н_р для 200˚С (4.13)

где

К_р100= для 100˚С (4.14)

К_р200= для 200˚С (4.15)

Итак, расход дымовых газов перед дымососом составляет V=14,98 м3/с. Переведем расход в м³/ч: V=15,13·3600=54468 м³/ч.

Тогда Q_р=1,1·54468· (760/730) =62377 (м³/ч)

Н_р=1,2·1074,63/9,81=131,45 (мм. вод. ст)

Температура дымовых газов перед дымососом равна t=190,5˚С, поэтому для дальнейших расчетов используем формулы 4.15 и 4.13:

К_р200= и

Н_р^пр=124*1,0123=125,52 мм. вод. ст

Из сводного графика характеристик центробежных дымососов двустороннего всасывание выбираем дымосос в зависимости от Н_р^пр=125,52 мм. вод. ст. и Q_р=62377 м³/ч. Это будет Д-25×2ШБ (n=370).

Выводы

В данной курсовой работе был рассчитан теплоэнергетический агрегат. По заданным геометрическим данным были рассчитаны потери давления природного газа, размеры сопла Лаваля, для обеспечения правильной работы теплового агрегата. Также было рассчитано разрежение дымовых газов в дымовом тракте и в соответствии с этими расчетами были получены данные для расчета высоты дымовой трубы, а также о целесообразности применения дымососа.

Данные расчеты позволяют оптимизировать работу установки с заданными исходными данными.

Перечень ссылок

1. Методические указания по выполнению курсовой работы по дисциплине "Гидрогазодинамика"

2. Идельчик И.Е. Справочник по гидравлическим сопротивлениям, - М.: Машиностроение, 1975

3. Курбатов Ю.Л. Техническая механика жидкостей и газов. Донецк, 2002

Размещено на Allbest.ru