3.5. Рассчитывается потеря давления на преодоление местных сопротивлений в опускном канале:

Па

Па

Па

Па

Па

где ξ_М⁰ - коэффициент местного сопротивления. Его величина выбирается на основании тех же соображений, что и для подъемных каналов, и в оце­ночных расчетах принимается равной

ξ_М⁰ =1,2.. .1,5 = 1,35.

3.6. Определяется суммарная потеря давления на преодоление гидравлических сопротивлений в опускном канале контура циркуляции:

Па

Па

Па

Па

Па

3.7. Определяется суммарная потеря давления на преодоление гидравлических сопротивлений в контуре циркуляции:

Па.

Па

Па

Па

Па

4. Расчет гидравлических характеристик контура циркуляции

4.1. Определяется движущий напор естественной циркуляции:

Па.

Па.

Па.

Па.

Па.

4.2. Определяется полезный движущий напор, который затрачивается на преодоление гидравлических сопротивлений в опускной системе контура:

Па.

Па

Па

Па

Па

4.3. В целях организации данных для последующего построения графиков при решении уравнения циркуляции (пп. 4.1, 4.2) численные значения величин, полученных в пп. 3.3, 3.6, 3.7, 4.1, 4.2, целесообразно свести в табл. 2.

Таблица2

Величина	Варианты
	1	2	3	4
ω0, м /с	0.3	0.5	0.7	1
Δрп, Па
Δр°, Па
Δрк, Па
рдв, Па
pпол, Па

4.4. Рассчитывается истинная скорость циркуляции. Расчет сводится к графическому решению уравнения циркуляции.

При принятых в п. 2.2 скоростях циркуляции с использованием данных табл. 2 строятся кривые:

или

Точка пересечения кривых дает искомое значение скорости циркуля­ции w™ для рассматриваемого контура (рис. 3).

Рис. 3. Графическое решение уравнения циркуляции

Из графика видно, что

4.5. Определяется расход в контуре циркуляции:

кг/c

4.6. Рассчитывается массовое расходное паросодержание:

4.7. Определяется кратность циркуляции контура естественной циркуляции

Выводы:

В ходе выполнение работы определены гидравлические характеристики контура многократной естественной циркуляции парогенератора с погруженной поверхностью теплообмена: движущего и полезного напоров, скорости циркуляции и массового расходного паросодержания.

Большие значения кратности циркуляции (К > 8) не­целесообразны, так как при этом увеличиваются капитальные затраты.

Если полученная для контура величина К_ц выходит за указанные пре­дельные значения

3 ≤ К_ц ≤ 8, то необходимо внести изменения в конструк­цию парогенератора, прежде всего изменить конструкцию опускной и подъемной систем не обогреваемых труб.

Если указанных мероприятий недостаточно, то необходимо изменить конструкцию собственно испарителя, компоновка которого тесно связана с условиями теплопередачи.

ЛИТЕРАТУРА

1. Рассохин Н.Г. Парогенераторные установки атомных электростанций / Н.Г. Рассохин. - М: Энергоатомиздат, 1987.

2. Кириллов П.Л. Справочник по теплогидравлическим расчетам / П.Л. Кириллов, Ю.С. Юрьев, В.П. Бобков. - М: Энергоатомиздат, 1984.

3. Ривкин СП. Термодинамические свойства воды и водяного пара / СП. Ривкин, А.А. Александров. - М.: Энергоатомиздат, 1984.

4. Тепловой и гидродинамический расчет теплообменного оборудования АЭС. РД 24.035.05-98, 1991.

5. Чупрынин С.Я. Тепловой расчет парогенератора насыщенного пара / С.Я. Чупрынин. - Севастополь: СИЯЭиП, 2000