2. Расчет массового расходного, объемного расходного и истинного объемного паросодержания

2.1. Определяется количество пара, генерируемого в контуре циркуляции:

кг/с

где r - удельная теплота парообразования при заданном давлении насыщения, кДж/кг.

2.2. Принимается величина скорости циркуляции в контуре (не менее трех значений). Исходя из опыта проектирования и эксплуатации парогенераторов, для установок с ВВЭР-440 и ВВЭР-1000 рекомендуемые значения скорости циркуляции лежат в диапазоне

w_о = 0,3...1.0 м/с

Выбираем: ω₀₁ = 0.3 м/с ω₀₂ = 0.5 м/с ω₀₃ =0,7 м/с ω₀₄ =1 м/с

2.3. Определяется расход в контуре МЕЦ:

кг/с

кг/с

кг/с

кг/с

где ρ' - плотность воды на линии насыщения кг/м³

кг/м³

2.4. Рассчитывается массовое расходное паросодержание на выходе из пучка теплообменных труб:

2.5. Определяется среднее объемное расходное паросодержание в теплообменном пучке:

2.6. Рассчитывается среднее объемное расходное паросодержание в подъемном канале:

где ρ' и ρ''- соответственно плотности воды и пара на линии насыщения кг/м³

кг/м³

2.7. Определяется скорость пароводяной смеси в подъемном канале:

м/с

м/с

м/с

м/с

м/с

2.8. Определяется среднее значение истинного объемного паросодержания:

Снимаем с графика : C₁= 0.5, C₂= 0.63, C₃= 0.67, C₄= 0.72

Для удобства дальнейших расчетов численные значения полученных величин для всех выбранных вариантов скорости циркуляции целесообразно занести в табл. 1.

Таблица 1

Величина	Варианты
	1	2	3	4
Dп кг/с
ωo, м/с
Dц, кг/с
х
β
ωсм
С
φ

3. Расчет гидравлических сопротивлений контура циркуляции

3.1. Рассчитывается гидравлическое сопротивление трения на подъемном участке контура:

Па

где h_п - высота подъемного участка контура (средняя высота трубного пучка), м;

-эквивалентный диаметр, м.

м

ξ_Т^П - коэффициент сопротивления трения.

ξ_Т^П = 0,04

3.2. Рассчитываются потери напора на преодоление местных сопротивлений в подъемном канале:

Па

где ξ_М^П - коэффициент местного сопротивления. Его величина выбирается на основании рассмотрения геометрии конкретной конструкции и опыта проектирования испарителей с погруженной поверхностью теплообмена и лежит в пределах

ξ_М^{П =} 1,45.

3.3. Определяется суммарная потеря напора на преодоление гидравлических сопротивлений в подъемном канале контура циркуляции:

Па

Па

Па

Па

3.4. Рассчитываются гидравлические сопротивления трения на опускном участке контура циркуляции:

Па

Па

Па

Па

Па

где ξ_Т⁰ - коэффициент сопротивления трения. Его величина принимается на основании соображений, изложенных выше,

ξ_Т⁰ = 0,025...0,035 = 0,03;

l- длина опускного канала, м;

dэ - эквивалентный диаметр, равный в рассматриваемой конструкции ширине зазора между крайними трубными пучками и корпусом испарителя. Выбирается в пределах

dэ = 0,12...0,16 = 0,14 м;

- скорость воды на опускном участке, м/с;

F_n - площадь проходного сечения подъемного канала, м² ;

F_o - площадь проходного сечения опускного канала, м².