
- •Введение
- •1. Решение технологической схемы станции очистки
- •1.1. Определение расчетной производительности очистной станции.
- •1.2 Выбор методов очистки воды и технологической схемы водопроводной очистной станции.
- •2. Расчет сооружений
- •2.1. Расчет скорых фильтров
- •2.2. Расчет дренажной системы triton
- •2.3. Расчет растворных и расходных баков.
- •3. Обеззараживание воды.
- •4. Расчет резервуаров чистой воды.
- •5. Гидравлический расчет трубопроводов станции.
- •Список литературы
2.2. Расчет дренажной системы triton
Общий размер отверстий дренажной системы:
где 0,02- 2% от площади фильтра составляют отверстия дренажной системы.
Общее количество отверстий дренажной системы:
где
-
площадь одного отверстия:
Количество рядов каркаса в дренажной системе:
где
-
ширина одного ряда дренажной системы,
принимается равной 0,35 м.
-
длина фильтра.
Количество отверстий в одном ряду:
где
-
суммарная длинна «V»
прутьев.
Желоб для сбора очищенной воды имеет трапецеидальную форму, т.е. начальное и конечное сечение различны.
Площадь начального водосборного желоба:
где dкол - диаметр коллектора, dкол=1000мм.
Принимаем конструктивно ширину в начале желоба bнач= 1,4 м, тогда его высота составит:
Площадь конечного водосборного желоба:
где dотв - диаметр отверстий в плите перекрытия над водосборным желобом.
где q- производительность одного фильтра: 133900 м3/сут/17шт=7876,5 м3/сут; 7876,5 м3/сут=328,19 м3/час=0,1 м3/с;
Vкол- скорость воды в желобе.
где К- коэффициент запаса.
Принимаем
конструктивно площадь
= 0,1 м2,
а ширину в конце желоба bкон=
0,6 м, тогда его высота составит:
При промывки фильтрующий загрузке необходимо учитывать коэффициент сжатия струи, так как промывка происходит снизу вверх. Прутья «V» формы создают конически сходящуюся насадку, и коэффициент сжатия струю зависит от угла конусности θ. Принимаем конструктивно угол конусности равным θ= 40˚, тогда коэффициент сжатия ε=0,899. Следовательно рабочая площадь отверстий уменьшится на этот коэффициент:
2.3. Расчет растворных и расходных баков.
При низкой щелочности природных вод для обеспечения усиленной коагуляции воду необходимо подщелачивать, в проекте принимается в виде щелочного реагента кальцинированная сода.
где Щ0 – минимальная щелочность обрабатываемой воды, мг-экв/л;
Щ0 = Са2+ + Mg2+ = СО32-
Дк – максимальная в период подщелачивания доза безводного коагулянта, принимается 25 мг/л;
Кщ – коэффициент, зависящий от вида подщелачивающего реагента, принимается для соды (по Na2CO3) – 53 мг/л;
ек – эквивалентная масса безводного коагулянта, принимаемая 57 мг-экв/л.
Емкость растворного бака:
где Qчас – часовой расход воды, =5579,2 с/ч;
bр – концентрация раствора коагулянта в растворном баке, принимается 20%;
γ – объемный вес раствора коагулянта, принимается 1 т/м3
n – время на которое заготавливается раствор, принимается 10 часов.
Принимается два бака емкостью по 3,5 м3 каждый, размеры бака: ширина b1=1,5 м, длина l1=1,5 м, высота h1=1,59 м.
Емкость расходного бака:
Принимается два бака емкостью по 34,9 м3 каждый, размеры бака: ширина b2=3,1 м, длина l2=5,8 м, высота h2=2,2 м.
Площадь склада для реагента:
где Т – продолжительность хранения реагента на складе, принимается 20 суток;
α– коэффициент для учета дополнительной площади проходов на складе, принимается 1,15;
рс – содержание безводного продукта в коагулянте, принимается 30%;
G0 – объемный вес реагента при загрузке склада навалом, принимается при суточной производительности станции Qсут = 133900 м3/сут= 100 т;
hк – допустимая высота слоя реагента на складе, принимается 2 м.
В проекте принимается шайбовый смеситель для дозирования растворов реагента.
Емкость дозатора:
где n – время непрерывного действия дозатора, принимается 10 часов;
b – концентрация раствора реагента, принимается b=4%;
γ – удельный вес единицы раствора реагента, принимается при концентрации 4% γ= 1,047
Принимаем максимальную высоту слоя раствора реагента в дозаторе Н=2d0, тогда
Диаметр шайбы:
где α – коэффициент истечения, принимается 0,66;
∆h – перепад давления создаваемый дроссельной шайбой: