2.2. Расчет дренажной системы triton

Общий размер отверстий дренажной системы:

где 0,02- 2% от площади фильтра составляют отверстия дренажной системы.

Общее количество отверстий дренажной системы:

где - площадь одного отверстия:

Количество рядов каркаса в дренажной системе:

где - ширина одного ряда дренажной системы, принимается равной 0,35 м.

- длина фильтра.

Количество отверстий в одном ряду:

где - суммарная длинна «V» прутьев.

Желоб для сбора очищенной воды имеет трапецеидальную форму, т.е. начальное и конечное сечение различны.

Площадь начального водосборного желоба:

где d_кол - диаметр коллектора, d_кол=1000мм.

Принимаем конструктивно ширину в начале желоба b_нач= 1,4 м, тогда его высота составит:

Площадь конечного водосборного желоба:

где d_отв - диаметр отверстий в плите перекрытия над водосборным желобом.

где q- производительность одного фильтра: 133900 м³/сут/17шт=7876,5 м³/сут; 7876,5 м³/сут=328,19 м³/час=0,1 м³/с;

V_кол- скорость воды в желобе.

где К- коэффициент запаса.

Принимаем конструктивно площадь = 0,1 м², а ширину в конце желоба b_кон= 0,6 м, тогда его высота составит:

При промывки фильтрующий загрузке необходимо учитывать коэффициент сжатия струи, так как промывка происходит снизу вверх. Прутья «V» формы создают конически сходящуюся насадку, и коэффициент сжатия струю зависит от угла конусности θ. Принимаем конструктивно угол конусности равным θ= 40˚, тогда коэффициент сжатия ε=0,899. Следовательно рабочая площадь отверстий уменьшится на этот коэффициент:

2.3. Расчет растворных и расходных баков.

При низкой щелочности природных вод для обеспечения усиленной коагуляции воду необходимо подщелачивать, в проекте принимается в виде щелочного реагента кальцинированная сода.

где Щ₀ – минимальная щелочность обрабатываемой воды, мг-экв/л;

Щ₀ = Са²⁺ + Mg²⁺ = СО₃^2-

Д_к – максимальная в период подщелачивания доза безводного коагулянта, принимается 25 мг/л;

К_щ – коэффициент, зависящий от вида подщелачивающего реагента, принимается для соды (по Na₂CO₃) – 53 мг/л;

е_к – эквивалентная масса безводного коагулянта, принимаемая 57 мг-экв/л.

Емкость растворного бака:

где Q_час – часовой расход воды, =5579,2 с/ч;

b_р – концентрация раствора коагулянта в растворном баке, принимается 20%;

γ – объемный вес раствора коагулянта, принимается 1 т/м³

n – время на которое заготавливается раствор, принимается 10 часов.

Принимается два бака емкостью по 3,5 м³ каждый, размеры бака: ширина b₁=1,5 м, длина l₁=1,5 м, высота h₁=1,59 м.

Емкость расходного бака:

Принимается два бака емкостью по 34,9 м³ каждый, размеры бака: ширина b₂=3,1 м, длина l₂=5,8 м, высота h₂=2,2 м.

Площадь склада для реагента:

где Т – продолжительность хранения реагента на складе, принимается 20 суток;

α– коэффициент для учета дополнительной площади проходов на складе, принимается 1,15;

р_с – содержание безводного продукта в коагулянте, принимается 30%;

G₀ – объемный вес реагента при загрузке склада навалом, принимается при суточной производительности станции Q_сут = 133900 м³/сут= 100 т;

h_к – допустимая высота слоя реагента на складе, принимается 2 м.

В проекте принимается шайбовый смеситель для дозирования растворов реагента.

Емкость дозатора:

где n – время непрерывного действия дозатора, принимается 10 часов;

b – концентрация раствора реагента, принимается b=4%;

γ – удельный вес единицы раствора реагента, принимается при концентрации 4% γ= 1,047

Принимаем максимальную высоту слоя раствора реагента в дозаторе Н=2d₀, тогда

Диаметр шайбы:

где α – коэффициент истечения, принимается 0,66;

∆h – перепад давления создаваемый дроссельной шайбой: