Значение числа циклов nho

Средняя твердость поверхнос­тей зубьев	НВср	200	250	300	350	400	450	500	550	600
	HRCср	—	25	32	38	43	47	52	56	60
NHO, млн циклов		10	16,5	25	36,4	50	68	87	114	143

б) по таблице 4.1.1 определить допускаемое контактное напряжение [σ]_НО1 и [σ]_НО2, соответствующее контактной вы­носливости при числе циклов перемены напряжений N_HO1 и N_HO2;

в) определить допускаемые контактные напряжения для зубьев шестерни [σ]_Н1 и колеса [σ]_Н2:

[σ]_Н1 = К_HL1 [σ]_НО1; [σ]_Н2 = К_HL2 [σ]_НО2.

Цилиндрические и конические зубчатые передачи с пря­мыми и непрямыми зубьями при НВ _1ср — НВ_2ср =20...50 рас­считывают по меньшему значению [σ]_Н из полученных для шестерни [σ]_Н1 и колеса [σ]_Н2, т. е. по менее прочным зубьям.

Зубчатые передачи с непрямыми зубьями при разности средних твердостей рабочих поверхностей зубьев шестерни и колеса НВ_1ср — НВ_2ср ≥ 70 и твердости зубьев колеса Н≤350НВ_2ср рассчитывают по среднему допускаемому кон­тактному напряжению:

[σ]_Н = 0,45 ([σ]_Н1 + [σ]_Н2).

4.1.3. Допускаемые напряжения изгиба.

Проверочный расчет зубчатых передач на изгиб выполня­ется отдельно для зубьев шестерни и колеса по допускаемым напряжениям изгиба [σ]_F1 и [σ]_F2, которые определяются в следующем порядке:

а) коэффициент долговечности для зубьев шестерни К_FL1 и колеса К_FL2:

,

где N_FO = 4·10⁶ — число циклов перемены напряжений для всех сталей, соответствующее пределу выносливости;

N — число циклов перемены напряжений за весь срок службы (наработка) — см. п. 4.1.2, а. При твердости Н ≤ 350НВ 1 ≤ К_FL ≤ 2,08; при твердости Н > 350НВ 1 ≤ К_FL ≤ 1,63. Если N > N_FO, то принимают K_FL = 1;

б) допускаемое напряжение изгиба [σ]_FО1 и [σ]_FО2, соответ­ствующее пределу изгибной выносливости при числе циклов перемены напряжений N_FO выбирается по таблице 4.1.1;

в) допускаемые напряжения изгиба для зубьев шестерни [σ]_F1 и колеса [σ]_F2:

[σ]_F1 = К_FL1 [σ]_FО1; [σ]_F2 = К_FL2 [σ]_FО2.

Для реверсивных передач [σ]_F уменьшают на 25 %.

Расчет модуля зацепления для цилиндрических передач с прямыми и непрямыми зубьями выполняют по меньшему зна­чению [σ]_F из полученных для шестерни [σ]_F1 и колеса [σ]_F2, т. е. по менее прочным зубьям.

4.1.4. Полученные результаты представить в табличной форме (табл. 4.1.4).

Таблица 4.1.4

Механические характеристики материалов зубчатой передачи

Элемент передачи	Марка стали	Dпред	Термо- обработка	НВ1ср	σв	σ-1		[σ]Н		[σ]F
		Sпред		НВ2ср	МПа
Шестерня
Колесо