Коефіцієнт к3
Матеріал заготовки |
Тип фрези |
Матеріал фрези |
К3 при стійкості фрези, в хв |
|||||
30 |
60 |
100 |
150 |
200 |
400 |
|||
Сталь |
Торцова, дискова, прорізна |
Р6М5 |
1,5 |
1,15 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
Кінцева, фасонна |
Р6М5 |
1,6 |
1,2 |
1,0 |
0,8 |
0,7 |
- |
|
Торцова, дискова |
Т15К6 Т5К10 |
- - |
1,2 0,8 |
1,0 0,6 |
0,8 0,6 |
0,7 0,5 |
0,6 0,4 |
|
Чавун |
Торцова, дискова |
ВК8 ВК4 |
- - |
1,15 1,4 |
1,0 1,2 |
0,9 1,1 |
0,8 1,0 |
0,6 0,8 |
Всі фрези |
Р6М5 |
1,3 |
1,1 |
1,0 |
0,9 |
0,8 |
0,7 |
|
Алюмінієві і мідні сплави |
Швидкорізальні сталі Тверді сплави |
1,2 1,1 |
1,0 1,0 |
0,9 0,9 |
0,7 0,85 |
0,6 0,8 |
- 0,7 |
|
Хвилинна подача.
Визначається за формулою:
Sхв. = Sz · n · z (мм/хв.) (4.2.7)
Одержане значення корегується по паспорту верстата (додаток, стор. 176 - 177). Після корегування хвилинної подачі визначається дійсна подача на один зуб фрези.
(мм/зуб)
(4.2.8)
При багатоінструментальній обробці швидкість різання і число обертів визначається для кожної фрези. З паспорту верстата вибираємо розрахункове число обертів, близьке до найменшого з розрахованих. Потім визначається дійсна швидкість різання для кожної фрези. Хвилинна подача визначається як і при одноінструметальній обробці.
Сила різання і потужність різання.
При аналітичному визначенні режиму різання за довідником [10] спочатку підраховується сила різання за формулою:
(Н)
(4.2.9)
Постійна Cp та показники степенів вибираються з табли- ці 41 (стор. 291) [10]. Коефіцієнт Kmp вибирається з таблиць 9 та 10 (стор. 264 - 265) [10].
Після цього визначається потужність різання за формулою:
(кВт)
(4.2.10)
Таблиця 4.12
Потужність різання при фрезеруванні.
Для
торцових і дискових двохсторонніх
фрез
Для інших фрез
де E - величина, приведена в таблиці ; t - глибина різання, мм ; z – число зубів фрези ; В - ширина фрезерування; КN – коефіцієнт який враховує властивості матеріалів інструменту і заготовки.
Подача SZ , мм |
Торцові та дискові двохсторонні фрези |
Дискові трьохсторонні, прорізні, кінцеві та фасонні фрези |
||||||||||||||||
Відношення діаметра фрези до ширини фрезерування |
Відношення діаметра фрези до ширини фрезерування |
|||||||||||||||||
40 |
20 |
12 |
8 |
5 |
3 |
2 |
1,5 |
100 |
60 |
40 |
20 |
12 |
8 |
5 |
3 |
2 |
||
E для сталі |
||||||||||||||||||
0,04 0,06 0,10 0,12 0,16 0,20 0,30 0,40 0,50 |
0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,09 0,13 0,15 |
0,09 0,05 0,08 0,09 0,12 0,14 0,20 0,30 0,32 |
0,06 0,09 0,14 0,16 0,20 0,24 0,30 0,50 0,60 |
0,10 0,15 0,20 0,25 0,30 0,40 0,50 0,80 0,90 |
0,17 0,24 0,35 0,40 0,50 0,60 0,85 1,00 1,20 |
0,30 0,40 0,60 0,70 0,90 1,10 1,50 1,90 2,20 |
0,50 0,70 1,00 1,10 1,40 1,70 2,40 2,90 3,40 |
0,70 0,90 1,40 1,50 1,90 2,30 3,20 4,10 4,70 |
0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,09 0,10 0,12 |
0,03 0,04 0,06 0,07 0,09 0,10 0,13 0,16 0,19 |
0,05 0,06 0,09 0,10 0,13 0,15 0,20 0,24 0,27 |
0,08 0,11 0,10 0,18 0,23 0,26 0,35 0,42 0,50 |
0,12 0,17 0,25 0,30 0,35 0,40 0,50 0,70 0,80 |
0,20 0,25 0,35 0,40 0,50 0,60 0,80 0,90 1,00 |
0,25 0,35 0,50 0,60 0,80 0,90 1,20 1,50 1,70 |
0,40 0,60 0,80 0,90 1,10 1,30 1,70 2,10 2,4 |
0,60 0,80 1,10 1,30 1,60 1,90 2,40 3,00 3,40 |
|
E для чавуну |
||||||||||||||||||
0,04 0,06 0,10 0,12 0,16 0,20 0,30 0,40 0,50
|
0,01 0,02 0,02 0,02 0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 |
0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,09 0,11 0,13 |
0,05 0,06 0,08 0,09 0,11 0,13 0,17 0,2 0,22 |
0,08 0,10 0,13 0,15 0,18 0,20 0,25 0,30 0,35 |
0,13 0,16 0,22 0,25 0,30 0,35 0,40 0,50 0,60 |
0,20 0,30 0,35 0,40 0,50 0,60 0,80 0,90 1,00 |
0,40 0,50 0,60 0,76 0,80 1,00 1,30 1,50 1,70 |
0,50 0,60 0,90 1,00 1,20 1,30 1,70 2,00 2,33 |
0,02 0,02 0,03 0,03 0,04 0,04 0,05 0,06 0,07 |
0,02 0,03 0,04 0,05 0,05 0,06 0,08 0,09 0,10 |
0,03 0,04 0,05 0,06 0,07 0,08 0,10 0,12 0,14 |
0,05 0,07 0,09 0,10 0,13 0,15 0,20 0,22 0,25 |
0,08 0,10 0,14 0,16 0,18 0,22 0,28 0,35 0,40 |
0,11 0,15 0,20 0,22 0,26 0,30 0,40 0,45 0,50 |
0,18 0,22 0,30 0,35 0,40 0,50 0,60 0,70 0,80 |
0,25 0,33 0,43 0,50 0,60 0,70 0,90 1,10 1,20 |
0,30 0,50 0,60 0,70 0,80 1,00 1,20 1,50 1,70 |
|
Продовження таблиці 4.12
-
Матеріал
фрези
Сталь
Чавун
Коефіцієнт КN при твердості НВ до
156
207
229
269
285
302
321
375
229
241
295
Р6М5
0,7
0,9
1,0
1,15
1,2
1,3
1,4
1,6
1,0
1,1
1,2
Твердий
сплав
0,75
1,2
1,3
1,35
1,4
1,45
1,5
1,6
1,2
1,3
1,4
При табличному визначенні режимів різання за цим посібником потужність різання визначається з таблиці 4.12 (стор. 86, 87).
При роботі з довідником [6] потужність різання визначається з карт 108-109 (стор. 209-343) [6].
При роботі з довідником [9] потужність різання визначається з карти Ф-5 (стор. 101) [9].
Необхідна потужність електродвигуна верстата.
Необхідна потужність електродвигуна верстата визначається за формулою:
(кВт)
η – коефіцієнт корисної дії верстата, вибирається з паспорту верстата (дода- ток). Якщо в паспорті не приведена величина ККД, то для верстатів нор-мальної точності можна прийняти η = 0,7 – 0,8.
Одержане значення N потрібно порівняти з дійсною потужністю верстата, яка приводиться в паспорті. Якщо N > Nд., то необхідно зменшити швидкість різання.
При багатоінструментальній обробці сила різання і потужність визна-чаються для кожної фрези. Загальна необхідна потужність порівнюється з потужністю електродвигуна верстата.
Основний технологічний час.
Визначається за формулою:
(хв.)
(4.2.11)
l- довжина різання;
у – величина врізування;
∆ - перебіг фрези, ∆ = 1÷5 мм.
Величина врізування при використанні цього посібника, довідників [9] та [10] визначається за формулами:
для циліндричного фрезерування
(мм)
(4.2.12)
для торцевого несиметричного фрезерування
(мм)
(4.2.13)
для торцевого симетричного фрезерування
(мм)
(4.2.14)
При роботі з довідником [6] величину врізування і перебігу можна визначити з додатку 4 (стор. 347-378).
ЗАДАЧА 33. Визначити режим різання для фрезерування на вертикально-фрезерувальному верстаті поверхні деталі шириною В, довжиною l, якщо припуск на обробку h (рис. 24, табл. 4.13).
Рис. 24
Таблиця 4.13 (до задачі 33)
Варіант |
Матеріал заготовки |
Заготовка |
Якість обробки |
В, мм |
l, мм |
h, мм |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
1 |
Сталь Ст..2 σв = 431 МПа НВ 120 |
поковка |
Rz 80 |
40 |
200 |
3,5 |
2 |
Сталь Ст.20 σв = 588 МПа НВ 172 |
без кірки |
Rа 2,5 |
120 |
300 |
1,0 |
3 |
Сталь 30 σв = 490 Мпа НВ 179 |
штампова |
Rz 160 |
80 |
120 |
4,0 |
4 |
Сталь 60Г σв = 696 МПа НВ 269 |
поковка |
Rz 160 |
80 |
120 |
1,5 |
Продовження таблиці 4.13 (до задачі 33)
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
5 |
Сталь 50Х σв = 1079 МПа НВ 229 |
без кірки |
Rz 40 |
200 |
400 |
2,5 |
6 |
Сталь 18ХГТ σв = 981 МПа НВ 187 |
поковка |
Rz 80 |
100 |
300 |
4,5 |
7 |
Сталь 35ХГСА σв = 1618 МПа НВ 241 |
поковка |
Rz 40 |
160 |
400 |
3,8 |
8 |
СЧ 20 НВ 241 |
литво |
Rz 80 |
220 |
500 |
5,0 |
9 |
СЧ 30 НВ 255 |
литво |
Rz 40 |
180 |
300 |
3,2 |
10 |
СЧ 45 НВ 289 |
без кірки |
Rz 20 |
150 |
400 |
1,5 |
11 |
КЧ 30-6 НВ 163 |
литво |
Rz 80 |
80 |
170 |
4,2 |
12 |
КЧ 50-4 НВ 241 |
без кірки |
Rа 2,5 |
60 |
130 |
1,2 |
13 |
Латунь ЛМцС58-2-2 σв = 343 МПа 85НВ |
литво |
Rz 20 |
50 |
180 |
1,8 |
14 |
Бр. А11Ж6Н6 σв = 587 МПа НВ 250 |
штампова
|
Rz 20 |
50 |
180 |
1,8 |
15 |
Сілумін σв = 180 МПа |
литво |
Rz 80 |
160 |
380 |
4,5 |
16 |
Сталь Ст.20 σв = 588 МПа НВ 172 |
поковка |
Rz 160 |
210 |
520 |
5,2 |
17 |
Сталь 30 σв=490 МПа 179НВ |
без кірки |
Rа 2,5 |
105 |
320 |
0,8 |
18 |
СЧ 30 НВ 255 |
без кірки |
Rz 20 |
68 |
125 |
1,4 |
19 |
Сталь 45 σв = 598 МПа НВ 175 |
штампов ка |
Rz 80 |
40 |
100 |
3,5 |
20 |
Сталь 35Г σв = 559 МПа НВ 207 |
штампов ка |
Rz 80 |
265 |
40 |
4,8 |
21 |
Сілумін АЛ - 4 |
литво |
Rz 20 |
65 |
200 |
2,5 |
22 |
Сілумін АЛ - 19 |
без кірки |
Rz 40 |
32 |
80 |
3,6 |
23 |
Дюралюміній Д1 |
без кірки |
Rz 80 |
56 |
130 |
5,0 |
24 |
Дюралюміній Д16 |
без кірки |
Rz 20 |
18 |
84 |
2,2 |
25 |
Сталь Ст.2 σв = 450 МПа 128 НВ |
поковка |
Rz 160 |
240 |
200 |
3,5 |
26 |
Сталь Ст.20 σв = 580МПа НВ 170 |
без кірки |
Rа 2,5 |
220 |
300 |
1,0 |
27 |
Сталь 30 σв = 490 МПа НВ 179 |
штампова |
Rz 160 |
180 |
120 |
4,0 |
28 |
Сталь 60Г σв = 696 МПа НВ 269 |
поковка |
Rz 160 |
48 |
120 |
1,5 |
29 |
Сталь 50Х σв = 1079 МПа НВ 229 |
без кірки |
Rz 40 |
20 |
40 |
2,5 |
30 |
Сталь 18ХГТ σв = 981 МПа НВ 187 |
поковка |
Rz 80 |
130 |
300 |
4,5 |