Содержание

Введение 3

1. Монолитное ребристое перекрытие с балочными плитами 4

2. Плита с овальными пустотами 10

3. Неразрезной ригель 21

4. Сборная железобетонная колонна и центрально нагруженный

фундамент под колонну 27

5. Кирпичный столб с сетчатым армированием 32

Заключение 36

Список использованной литературы 37

ВВЕДЕНИЕ

Железобетонные конструкции являются базой современной строительной индустрией. Их применяют в промышленном, гражданском и сельскохозяйственном строительстве – для зданий различного значения и назначения; в транспортном строительстве – для метрополитенов, мостов, туннелей; в энергетическом строительстве – для гидроэлектростанций, атомных реакторов; в гидромелиоративном строительстве – для плотин и ирригационных устройств; в горной промышленности – для надшахтных сооружений и крепления подземных выработок и т.д. Такое широкое распространение в строительстве железобетон получил вследствие многих положительных свойств: долговечности, огнестойкости, стойкости против атмосферных воздействий, высокой сопротивляемости статическим и динамическим нагрузкам, малых эксплуатационных расходов на содержание зданий и сооружений и др. Почти повсеместное наличие крупных и мелких заполнителей, в больших количествах идущих на приготовление бетона, делает железобетон доступным в применении практически на всей территории страны.

По способу возведения различают: железобетонные конструкции сборные, изготовляемые преимущественно на заводах стройиндустрии и затем монтируемые на строительных площадках; монолитные, полностью возводимые на месте строительства; сборно-монолитные, в которых рационально сочетается использование сборных железобетонных элементов заводского изготовления и монолитных частей конструкции.

В настоящее время сборные железобетонные конструкции в наибольшей степени отвечают требованиям индустриализации строительства.

1. Исходные данные

для расчета монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами

Шаг колонн в продольном направлении, м 5.80

Шаг колонн в поперечном направлении, м 6.60

Врем. нормат. нагр. на перекрытие, кН/м² 6.00

Пост. нормат. нагр. от массы пола, кН/м² 0.90

Класс бетона монол. констр. и фундамента В15

Класс арм-ры монол. констр и фундамента А400

Влажность окружающей среды 60%

Класс ответственности здания II

1.1. Монолитное ребристое перекрытие с балочными плитами

Принятая компоновка конструктивной схемы монолитного ребристого перекрытия с балочными плитами с учетом требований методических указаний.

Назначаем предварительно следующие значения геометрических размеров элементов перекрытия:

высота и ширина поперечного сечения второстепенных балок

мм ,

мм;

высота и ширина поперечного сечения главных балок

мм;

мм;

толщину плиты принимаем 70 мм при максимальном расстоянии между осями второстепенных балок 2200 мм ( количество второстепенных балок n=3)

мм;

Вычисляем расчетные пролеты и нагрузки на плиту:

мм;

мм;

Для расчета плиты в плане перекрытия условно выделяем полосу шириной 1 м. Плита будет работать как неразрезная балка, опорами которой служит второстепенные балки и наружные кирпичные стены. При этом нагрузка на 1 метр плиты будет равна нагрузке на 1 м² перекрытия. Подсчет нагрузок на плиту дан в таблице 1.1.

Таблица 1.1. Нагрузки на 1 м² плиты монолитного перекрытия

Вид нагрузки	Нормативная нагрузка, кН/м2	Коэффициент надежности по нагрузке	Расчетная нагрузка, кН/м2
Постоянная: от массы плиты ( м, кН/м3)	0,07∙25 = 1.75	1,1	1,93
От массы пола (по заданию)	0,9	1,2	1,08
Итого постоянная	2,65	─	g=3,01
Временная (по заданию)	6,0	1,2	P=7,2
Полная нагрузка	8,65	─	10,21

С учетом коэффициента надежности по назначению здания расчетная нагрузка на 1 м плиты кН/м.

Определим изгибающие моменты с учетом перераспределения усилий

• в средних пролетах и на средних опорах

кН·м;

• в первом пролете и на первой промежуточной опоре

кН·м.

Так как для плиты отношение , то в средних пролетах, окаймленных по всему контуру балками, изгибающие моменты уменьшаем на 20%, то есть они будут равны кН·м.

По соответствующим таблицам определим прочностные и деформативные характеристики бетона заданного класса.

Бетон тяжелый, естественного твердения, класса В 15: МПа; МПа ( для плиты арматура класса В500)

Выполним подбор сечений продольной арматуры.

В средних пролетах и на промежуточных опорах:

;

;

;

,

по соответствующим таблице 3.2 «ПОСОБИЕ по проектированию ж/б конструкций без предв. напряж. (к СП 52-101-2003)» находим ,

тогда  мм²;

мм²

принимаем арматуру   8, общей площадью и шагом s₁=200мм.

В первом пролете и на первой промежуточной опоре:

; ;

;

; ;

 мм²;

принимаем арматуру   8, общей площадью и шагом s₂=200мм.

В средних пролетах, окаймленных по всему контуру балками, с учетом уменьшения изгибающих моментов на 20%:

; ;

;

; ;

 мм²;

принимаем арматуру   6, общей площадью и шагом s₂=200мм.

Расчет второстепенной балки. Вычисляем расчетный пролет для крайнего пролета балки, который равен расстоянию от оси опоры на стене до граней главной балки:

 мм  ;

;

Определим расчетную нагрузку на 1 м второстепенной балки, собираемую с грузовой полосы шириной, равной максимальному расстоянию между осями второстепенных балок (2,2 м).

Итого с учетом коэффициента надежности по назначению здания

Изгибающие моменты с учетом перераспределения усилий статически неопределимой системы будут равны:

В первом пролете:

кН·м;

Максимальная поперечная сила равна:

кН.

На первой промежуточной опоре:

кН·м.

Максимальная поперечная сила (на первой промежуточной опоре слева) равна кН.

Во втором пролете:

кН·м;

Поперечная сила в пролетах кН.

Согласно задания продольная рабочая арматура для второстепенной балки класса А300 (  МПа).

По формуле (3.19) [1] проверим правильность предварительного назначения высоты сечения второстепенной балки:

Выполним расчеты прочности сечений, нормальных к продольной оси балки, на действие сгибающих моментов.

Сечение в первом пролете  кН·м. Определим расчетную ширину полки таврового сечения:

м.

(расстояние между осями второстепенных балок) принимаем   Вычислим мм.

Так как  Н·мм  кН·м  кН·м, то границы сжатой зоны проходят в полке, и расчет производим как для прямоугольного сечения шириной Вычислим ; . Требуемая по расчету площадь продольной арматуры равна  мм²;

принимаем арматуру   14, 4 стержня общей площадью

Сечение на первой промежуточной опоре В (рис. 1.4, б),  кН·м. Вычислим ;

. , тогда  мм².

Принимаем 3  14 А300(  мм²).

Выполним расчет прочности наиболее опасного сечения балки на действие поперечной силы опоры В слева. По условию сварки принимаем поперечные стержни диаметром 4 мм класса В500

 Мпа, ,

число каркасов – два (  мм²). Назначаем максимально-допустимый шаг поперечных стержней  , .

Поперечная сила на опоре  кН

Тогда  Н  кН   кН, т.е. прочной наклонной полосы ребра балки обеспечена.

По условию проверим прочность наклонного сечения по поперечной силе.

кН

 Н/мм (кН/м).

кН

Проверим условие :  кН, т.е. прочность наклонного сечения по поперечной силе обеспечена.