
- •3 Определение расчетных парметров
- •4.2 Расчетная толщина эллиптического днища колонны
- •4.3 Расчет укрепления отверстий
- •4.4 Выбор и расчет опоры аппарата
- •4.5.2 Расчет в рабочих условиях (коррозия не учтена)
- •4.5.3 Расчет в условиях монтажа (коррозия учтена)
- •4.5.4 Расчет в условиях монтажа (коррозия не учтена)
- •4.5.5 Расчет в условиях испытаний (коррозия учтена)
- •4.5.6 Расчет в условиях испытаний (коррозия не учтена)
2 ЦЕЛЬ РАСЧЕТОВ И ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ
2.1 Цель расчетов
Цель прочностного расчета определение размеров (толщин стенок, диаметров и т.п.) основных элементов аппарата исходя из условий прочности и устойчивости.
2.2 Расчетная схема аппарата
Расчетная схема аппарата приведена на рисунке 2.1
Рисунок 2.1 Расчетная схема аппарата
2.3 Исходные данные для расчета
Внутренний диаметр колонны – 1600 мм
Высота слоев насадки – 5 метра + 5 метров
Давление в колонне рабочее – 0,1 Мпа
Температура газа на входе в колонну – 30 0С
Диаметр штуцера подачи газа – 150 мм
Диаметр штуцера вывода газа – 150 мм
Диаметр штуцера подачи воды на орошение – 50 мм
Диаметр штуцера вывода воды – 80 мм
Диаметр люка – 450 мм
Высота опоры – стальные кольца Палля
Размер колец |
Удельная поверхность |
Свободный объем |
Эквивалентный диаметр |
Количество в 1 м3 |
Масса 1 кг/см3 |
50х50х1 |
180 |
0,90 |
0,033 |
6400 |
520 |
Аппарат установлен на открытой площадке в Нижегородской области .
Температура воды на орошение 20-30 0 С
3 Определение расчетных парметров
Расчётная температура стенок корпуса колонны tР определяются на основании тепловых расчётов или результатов испытания. В случае невозможности проведения тепловых расчётов и испытаний, и если во время эксплуатации температура стенки повышается до температуры среды, соприкасающейся со стенкой, то при положительных температурах согласно [4] расчётная температура стенки принимается из условия
(3.1)
где t – наибольшая температура среды, в колонне t=350С.
.
Расчетную температуру для условий испытания и монтажа принимаем равной 20С [11].
Рабочее давление в колонне равно
=0,1
МПа.
Проверим необходимость учёта давления гидростатического столба жидкости в кубе колонны рГ.С., МПа, проверив условие
,
(3.2)
(3.3)
где ρС = 980 кг/м3–плотность среды в кубе колонны при рабочей температуре;
h = 1,5 м –высота среднего уровня жидкости в кубе колонны;
g = 9,81 м/с2–ускорение силы тяжести.
0,01 МПа > 0,050,1=0,0065 МПа.
Условие (3.2) выполняется, следовательно, учитываем давление гидростатического столба жидкости в кубе колонны.
Тогда расчётное давление в колонне
МПа.
Допускаемые напряжения, коэффициенты запаса прочности
Допускаемые напряжения при расчете по предельным нагрузкам производят по формуле:
Где,
- расчетное значение предела текучести,
= 256 МПа
- коэффициент запаса по пределу текучести,
= 1,5
-
поправочный коэффициент,
=1
Допускаемые напряжения для условий испытаний определяют по формуле:
Где
- минимальное значение предела текучести
при температуре 200С,
=256 МПа
Модуль продольной упругости для материала корпуса (сталь 09Г2С) при температуре 200С Е20=2,15·105 МПа, при расчётной температуре Е=2,15·105 МПа [8].
Коэффициент запаса устойчивости: в рабочем состоянии nУ=2,4; при испытании nУ.И.=1,8 [11].
Определяем коэффициент прочности сварных швов . Поскольку в колонне находится под давлением аммиака [12], являющийся взрывопожароопасным химическим веществом, на основании чего, в соответствии с [12], аппарат относится к 5А группе сосудов. Для аппаратов группы 5А устанавливается длина контролируемого участка швов от длины каждого шва – 100% [12]. На основании вышесказанного для стыковых сварных швов корпуса с двусторонним сплошным проваром, выполняемых автоматической сваркой коэффициент сварных швов равен φ = 0,9 [12].
Определяем общую величину прибавки к расчетному значению стенки корпуса колонны с, мм, которая складывается
(3.8)
гд е
суммарная прибавка для компенсации
коррозии и эрозии, мм.
здесь скорость коррозии, для стали 09Г2С при контакте с рабочей средой = 0,1 мм/год, при расчетной температуре 13;
расчетный срок службы аппарата, = 12 лет;
cэ прибавка к расчетной толщине для компенсации эрозии, сэ = 0 при малой скорости движения среды в аппарате.
с2 прибавка к расчетной толщине стенки корпуса для компенсации минусового значения предельного отклонения по толщине листа,
с2=0,6 мм [10];
с3 прибавка к расчетной толщине стенки корпуса для компенсации утонения стенки элементов аппарата в процессе изготовления, с3 = 0, так как согласно принятой технологии в процессе вальцевания обечаек, штамповки днищ и обжига не происходит утонения стенок.
мм.
мм.
4 ПРОЧНОСТНОЙ РАСЧЕТ ОСНОВНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ АППАРАТА
4.1 Расчетная толщина цилиндрической обечайки колонны
Расчетная схема представлена на рисунке 4.1.
Расчетная толщина цилиндрической обечайки колонны
при
рабочем состоянии от действия расчетного
давления,
,
м,
,(4.9)
где D диаметр обечайки колонны, D = 2,0 м.
Рисунок 4.1 Расчетная схема корпуса колонны
м
= 0,44 мм.
при
условии гидроиспытания,
,
м,
,(4.10)
м
= 0,7 мм.
Исполнительная толщина стенки цилиндрической обечайки корпуса в первом приближении s, мм
s
,(4.11)
s
мм.
Согласно рекомендациям [14], при внутреннем давлении до 0,6 МПа и диаметре 1 м, толщину стенки обечайки колонны принимаем с запасом равной s = 8 мм.
Проверка условия применимости расчетных формул для цилиндрической обечайки
,(4.12)
Условие (4.12) цилиндрической обечайки колонны выполняется:
0,1.