49, 50. Определение оптимальных значений реактивной мощности в сэс

51. Определение параметров элементов сэс при расчете несимметричных кз

Все сопротивления элементов системы, которыми они представлялись в расчетах симметричного КЗ, являются сопротивлениями прямой последовательности.

Синхронная машина

Система токов обратной последовательности отличается от системы прямой последовательности обратным порядком чередо­вания фаз. Обобщенный вектор тока обратной последовательности вращается в обратную сторону по отношению к вектору прямой последовательности со скоростью. Магнитное поле, создаваемое токами обратной последовательности, перемещается относительно ротора с двойной синхронной частотой.

Для явнополюсной машины без демпферной обмотки сопро­тивление обратной последовательности определяется формулой С учетом демпферных обмоток это выражение выглядит так:

Токи нулевой последовательности создают только магнитные потоки рассеяния статорной обмотки, меньшие, чем при токах прямой и обратной последовательностей. Величина индуктивного сопротивления нулевой последовательности Хо колеблется в широ­ких пределах (от 0.15 до 0.6 )

Трансформаторы и автотрансформаторы

Индуктивное сопротивление нулевой последовательности трансформаторов определяется их конструкцией и схемой соеди­нения обмоток.

При соединении обмоток по схеме У/У_н на стороне высокого напряжения нет пути протекания для тока нулевой последовательности, поэтому схема замещения разомкнута на стороне высокого напряжения и сопротивление такого трансфор­матора равно .

При соединении обмоток по схеме У_н/Д ЭДС нуле­вой последовательности трансформатора полностью расходуется на проведение тока через реактивность рассеяния обмотки, соеди­ненной треугольником, так как этот ток не выходит за его пределы. Поэтому в схеме замещения закорачивают ветвь с . Это означает, что в этой ветви заканчивается путь тока нулевой последователь­ности

Для трехобмоточного трансформатора с соединением обмоток У_н/Д/Д следует, что его сопротивление нулевой последовательности вычисляется так:

Схема замещения автотрансформатора аналогична схеме трехобмоточного трансформатора при соответствующем режиме нейтралей его обмоток.

Для трансформатора с расщепленной обмоткой низкого напряжения сопротивление нулевой последовательности определяется следующим образом: ,

Воздушные и кабельные линии

Сопротивление нулевой последовательности одноцепной трехфазной линии , где - собственная индуктивность линии, - взаимная индуктивность.

Сопротивление прямой последовательности

Примерные отношения сопротивлений для основных типов воздушных линий приведены ниже.

Линия	х0/х1
	одноцепная	двухцепная
Без троса Со стальным тросом С тросом высокой проводимости	3.5 3.0 2.0	5.5 4.7 3.0

Кабельные линии мало отличаются от воздушных по сопротив­лению нулевой последовательности, которое определяется типом кабеля, способом его прокладки, материалом оболочки и т.п. В за­висимости от пути возвращения токов нулевой последовательно­сти (по оболочке или по оболочке и земле) сопротивление х₀ кабеля находится в пределах от 3.5 x₁ до 4.6 x_1.

52. Определение потерь мощности в трансформаторах и АД

53. Определение потерь мощности в элементах СЭС

54. Определение расчетного сопротивления элементов сети при расчете токов КЗ

55. Оптимальный режим возбуждения СД

От промышленного узла нагрузки зависят технико-экономические показатели источников реактивной мощности, а также питающих и распределительных сетей. Главнейшие из этих показателей: потери электроэнергии в синхронных генераторах и двигателях, в питающих и распределительных сетях, качество напряжения потребителей электроэнергии, устойчивость работы узлов нагрузки и СД. В соответствии с общепринятым народнохозяйственным критерием эффективности технико-экономических мероприятий режим возбуждения СД нужно вести таким образом, чтобы при соблюдении устойчивой работы узлов нагрузки и отдельных электроприводов обеспечить минимум суммарных приведенных затрат: . Где приведенные затраты, связанные с потерями электроэнергии; - дополнительные затраты, хар-щие ущерб при отклонении напряжения на зажимах электроприемников от номинального значения. Многочисленными исследованиями, выполненными в последнее время рядом организации и авторов доказано, что дополнительные затраты обусловленные отклонениями напряжения наиболее выгодно сокращать путем установки локальных регуляторов напряжения на зажимах отдельных электроприемников. Таким образом, при решении задачи определения оптимального режима возбуждения СД следует исходить из минимизации лишь затрат, связанных с потерями электроэнергии. Решении задачи ограничено следующими пределами: ; , где - минимально и максимально допустимые значении допустимой мощности , генерируемой(потребляемой) СД; Q - минимально и максимально допустимые значении реактивной мощности потребляемой узлом нагрузки. Велечину - определяют по тепловому режиму статора и устойчивой работе электропривода, а по тепловому режиму статора и ротора. Велечину Q_max определяют по перегрузке сети, балансу реактивной мощности в энергосистеме и обеспечению напряжения на шинах потребителя электроэнергии не ниже минимально допустимого в период максимума нагрузки в энергосистеме. Q_mшт из условия обеспечения напряжения не выше допустимого.