Процесс топливоподачи исходные данные

Цикловая подача топлива : Q_T = 1534 мм³ / цикл; Частота вращения кулачкового вала топливного насоса n_k = 475 мин^-1 ;- Давление рабочих газов в цилиндре двигателя во время впрыскивания топлива, МПа

МПа;

Р_сж = 7 МПа – давление рабочих газов в конце сжатия;

Р_z = 12 МПа - максимальное давление цикла;

Плотность топлива ρ_т = 850 кг/м³ ; Коэффициент сжимаемости топлива : α_сж = 800·10^-6 МПа^-1; Параметры плунжерной пары топливного насоса :

• d_П = 19 мм – диаметр плунжера;

• S_П = 28 мм – полный ход плунжера;

• Ψ_ОТС = 30⁰ – угол наклона отсечной кромки;

• Ψ_ВП = 0 - угол наклона наполнительной кромки плунжера;

• d_Н = 5 мм – диаметр наполнительных отверстий плунжерной пары;

• i_Н = 2 – количество наполнительных отверстий плунжерной пары;

• d_ОТС = 5 мм – диаметр отсечных отверстий плунжерной пары;

• i_ОТС = 1 – количество отсечных отверстий плунжерной пары;

• F_П = 2,834 · 10 ^-4 м² - площадь поперечного сечения плунжера

Давление необходимое для поднятия нагнетательного клапана от запирающего конуса: P_K = 0.3 МПа; Объем надплунжерной полости топливного насоса при его нахождении в НМТ :

V_Н = V_НП + V_ВП = 8,218·10^-6 + 1·10^-6 = 9.218·10^-6 м³ ;

V_НП = F_П ·(S_П +∆) = 2,834 ·10^-4 ·(28+1) = 8,218·10^-6 м³ – объем полости над плунжером при его нижнем положении,

где ∆ = 1 мм – зазор между торцами плунжера и корпуса нагнетательного клапана;

V_ВП = 1 ·10^-6 м³ – объем каналов и вырезов в золотниковой части плунжера.

Параметры форсунки:

• d_И = 8 мм – диаметр иглы распылителя;

• d_K = 4,8 мм – диаметр основания запирающего конуса иглы распылителя;

• δ = 0,64 – относительная величина дифференциальной площадки иглы распылителя;

• δ_И = 60 град – угол запирающего конуса иглы распылителя;

• d_КО = 3 мм – диаметр колодца распылителя;

• d_Р = 0,45 мм – диаметр распыливавающих отверстий;

• i_Р = 8 – количество распыливающих отверстий;

• h_И = 0,45 мм – подъем иглы распылителя;

• f _P = 1.11 мм² – суммарное проходное сечение распыливающих отверстий;

Давление начала впрыскивания

Р_ИВ = 28 МПа ; Остаточное давление в линии высокого давления

Р_ЛО = 3 МПа;

Давление топлива в полости низкого давления топливного насоса:

P₀ = 0.2 МПа;

Коэффициент расхода наполнительных отверстий плунжерной пары:

μ_Н = 0,8;

Коэффициент расхода отсечных отверстий плунжерной пары:

μ_ОТС = 0,8;

Коэффициент расхода минимального проходного сечения в запирающем конусе распылителя:

μ_ЗК = 0,75;

Коэффициент расхода распыливающих отверстий распылителя;

μ_P = 0,65;

Расчет наполнительных и отсечных отверстий

Проходное сечение наполнительных отверстий круглой формы f_н в м² на интервале от начала движения плунжера S = 0 и до касания его наполнительной кромкой нижнего края наполнительных отверстий плунжерной пары S = S_н , имеет постоянную величину и определяется по формуле :

После касания наполнительной кромкой нижнего края наполнительных отверстий плунжерной пары f_н имеет форму кругового сегмента с центральным углом 2θ_н и определяется в м² по формуле :

Угол θ_н находится из условия :

где i_Н = 2 – количество наполнительных отверстий ;

d_н = 5 – диаметр наполнительных отверстий ;

S – текущее значение пути плунжера , мм ;

S_н – путь плунжера от начала его движения до касания наполнительной кромкой плунжера нижнего края наполнительных отверстий плунжерной пары , мм ;

град;

ψ_вп = 0 град – угол наклона наполнительной кромки плунжера

Угол θ_н в формуле в радианах

При S_н = 0 , ψ_вп = 0 , γ_н = 90 град.

Значение f_н вычисляю через 1 градус угла поворота коленчатого вала.

Проходное сечение отсечных отверстий круглой формы f_отс имеет форму кругового сегмента с центральным углом 2·θ_о и определяется в м² по формуле :

Угол θ₀ находится из условия :

где i_отс = 1 – количество отсечных отверстий ;

d_отс = 5 мм – диаметр отсечного отверстия ;

S_но – путь плунжера от начала его движения до начала отсечки, мм ;

γ₀ = 90 – ψ_отс = 90-45 = 45 град ; ψ_отс = 45 град. – угол наклона отсечной кромки плунжера.