2.3.2. Снеговая нагрузка

Нормативное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия следует определять по формуле (10.1) [7]:

,

где с_е - коэффициент, учитывающий снос снега с покрытий зданий под действием ветра или иных факторов, принимаемый в соответствии с п.10.5 [7];

c_t - термический коэффициент, согласно п.10.10 [7];

m - коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие, назначаемый по п.10.4 [7];

S_g - вес снегового покрова на 1м² горизонтальной поверхности земли, опрерделяемый в соответствии с п.10.2 [7].

Для пологих (с уклонами до 12 % или с f/l £ 0,05) покрытий однопролетных и многопролетных зданий без фонарей, проектируемых в районах со средней скоростью ветра за три наиболее холодных месяца V ³ 2 м/с (см. схемы Г.1, Г.2, Г.5 и Г.6 приложения Г [2]), коэффициент сноса снега определяется по формуле

где k - находится по таблице 11.2 [7];

b - ширина покрытия, принимаемая не более 100 м, b=24м.

Проектируемое однопролетное здание имеет пологое покрытие без фонаря и ему соответствует схема 1 приложения Г [2]. По карте 2 Приложения Ж [7] устанавливаем, что средняя скорость ветра за три наиболее холодных месяца для Ростова-на-Дону составляет 6м/с > 2м/с. В связи с тем, что здание строится на открытом участке, местность относится к типу «А» по п. 11.1.6 [7], а высота здания от уровня земли до верха покрытия составляет 17200-1000+3500=19700мм, поэтому из таблицы 11.2 [7] по интерполяции получаем k=1,24, тогда

Термический коэффициент с_t следует применять для учета понижения снеговых нагрузок на покрытия с высоким коэффициентом теплопередачи (более 1 Вт/(м²°С)) вследствие таяния, вызванного потерей тепла. В рассматриваемом случае при наличии утеплителя в кровле таяния снега не ожидается, поэтому с_t = 1,0.

Коэффициент перехода от веса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие по схеме 1 приложения Г [7] =1.

Ростов-на-Дону находится во втором снеговом районе по карте 1 Приложения Ж [7], поэтому по таблице 10.1 [7] получаем S_g=1,2кПа, тогда

(кПа).

Согласно п.10.12 [7], коэффициент надежности по снеговой нагрузке g_f = 1,4, поэтому погонная расчетная снеговая нагрузка

(кН/м).

2.3.3. Ветровая нагрузка

В соответствии с требованиями главы 11 [7] для зданий и сооружений необходимо учитывать следующие воздействия ветра:

а) основной тип ветровой нагрузки (в дальнейшем - «ветровая нагрузка»);

б) пиковые значения ветровой нагрузки, действующие на конструктивные элементы ограждения и элементы их крепления;

в) резонансное вихревое возбуждение;

г) аэродинамические неустойчивые колебания типа галопирования, дивергенции и флаттера.

Резонансное вихревое возбуждение и аэродинамические неустойчивые колебания типа галопирования необходимо учитывать для зданий и сплошностенчатых сооружений, у которых h/d > 10, где h - высота, d - характерный поперечный размер. В курсовом проекте не выполняется проектирование элементов ограждения и их крепления, поэтому далее рассматривается только основной тип ветровой нагрузки.

Согласно п.11.1.2 [7] нормативное значение ветровой нагрузки w следует определять как сумму средней w_m и пульсационной w_p составляющих.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки w_m в зависимости от эквивалентной высоты z_e над поверхностью земли следует определять по формуле (11.2) [7]

где w₀ - нормативное, значение ветрового давления,

k(z_e) - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления для высоты z_e и определяемый по таблице 11.2 или по формуле (11.4) [7] в зависимости от типа местности;

с - аэродинамический коэффициент, определяемый по приложению Д.1 [7].

Нормативное значение ветрового давления w₀ принимается в зависимости от ветрового района по таблице 11.1 [7]. Ростов-на-Дону находится в третьем ветровом районе по картам 3 Приложения Ж [7], поэтому из таблицы 11.1 имеем w₀=0,38кПа.

Эквивалентная высота z_e определяется по п.11.1.5 [7] следующим образом.

1. Для башенных сооружений, мачт, труб и т.п. сооружений z_e = z.

2. Для зданий:

а) при h £ d ® z_e = h;

б) при d < h £ 2d:

для z ³ h - d ® z_e = h;

для 0 < z < h – d ® z_e = d;

в) при h > 2d:

для z ³ h – d ® z_e = h;

для d < z < h - d ® z_e = z;

для 0 < z £ d ® z_e = d.

Здесь z - высота от поверхности земли;

d - размер здания (без учета его стилобатной части) в направлении, перпендикулярном расчетному направлению ветра (поперечный размер);

h - высота здания.

В рассматриваемом случае высота здания от уровня земли до верха покрытия h = 19,70м, а длина здания по заданию d = 96м, поэтому z_e = h и по таблице 11.2 [7] для типа местности «А» находим по интерполяции k(19,7) = 1,24. Нам понадобятся также значения последнего коэффициента на уровне верха колонны и на высоте 10м от уровня пола – k(16,2) = 1,16, k(10,0) = 1,0.

Согласно приложению Д.1.2 [7], для наветренной стороны здания с = 0,8, а для подветренной стороны – c’ = -0,5.

Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки w_m на высотах 19,7 и 10,0м оказывается равным:

- для наветренной стороны здания (кПа),

(кПа),

(кПа),

- для подветренной стороны – (кПа),

(кПа),

(кПа).

Согласно примечанию к п.11.1.8 [7] при расчете одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5 (в нашем случае 19,7 / 24 = 0,82 < 1,5), размещаемых в местностях типа «А» и «В», пульсационную составляющую ветровой нагрузки допускается определять по формуле (11.5) [7]:

где w_m определено выше,

z(z_e) - коэффициент пульсации давления ветра, принимаемый по таблице 11.4 или формуле (11.6) [7] для эквивалентной высоты z_e, , , ,

v - коэффициент пространственной корреляции пульсаций давления ветра (см. п.11.1.11 [7]). По таблице 11.7 [7] находим значения коэффициентов ρ и χ для расчетной поверхности, параллельной основной координатной плоскости zoy (рис. 11.2 [7]): м – шаг колонн, поскольку расчетная поверхность включает в себя те части наветренных и подветренных поверхностей, боковых стен, кровли и подобных конструкций, с которых давление ветра передается на рассчитываемый элемент сооружения; м. По таблице 11.6, интерполируя, находим v_19,7 = 0,836, v_16,2 = 0,845, v_10,0 = 0,864.

Пульсационная составляющая ветровой нагрузки w_р оказывается равной:

- для наветренной стороны здания

(кПа),

(кПа),

(кПа),

- для подветренной стороны –

(кПа),

(кПа),

(кПа),

Нормативное значение ветровой нагрузки w:

- для наветренной стороны здания (кПа),

(кПа),

(кПа),

- для подветренной стороны – (кПа),

(кПа),

(кПа).

Расчетная погонная ветровая нагрузка находится по формуле

,

причем, согласно п.11.1.12 [7], коэффициент надежности по нагрузке для ветровой нагрузки g_f = 1,4, поэтому

- для наветренной стороны здания

(кН/м),

(кН/м),

(кН/м),

- для подветренной стороны –

(кН/м),

(кН/м),

(кН/м).

База колонны поперечной рамы расположена ниже уровня земли, а ветровая нагрузка действует только в надземной части. Для упрощения расчета фактическая эпюра ветрового давления заменяется равномерно распределенной по всей высоте колонны, эквивалентной по величине изгибающего момента в заделке. Запишем выражения для изгибающего момента в заделке колонны с учетом обозначений рис. 2.2:

- момент от нагрузки на надземную часть колонны:

- момент от нагрузки на всю колонну:

Рис. 2.2

Приравнивая два последних результата, находим величину эквивалентной распределенной ветровой нагрузки на колонну

- для наветренной стороны здания

(кН/м),

- для подветренной стороны

(кН/м).

Помимо распределенной ветровой нагрузки на колонны здания следует учесть давление ветра на боковые плоскости покрытия (шатер). Это давление обычно прикладывается в уровне нижних поясов стропильных ферм в виде сосредоточенных сил. Значение величины давления ветра на шатер с наветренной стороны равно площади части фактической эпюры ветрового давления ограниченной отметками низа стропильной фермы (+16.200) и верха (+19.700) покрытия:

- для наветренной стороны здания

(кН),

- для подветренной стороны

(кН).