Билет №12

Вариант №2

Дано:

Исходные данные:

№ цеха	Активная мощность Р, кВт	Реактивная мощность Q, квар	Кол-во ПС в цехе
1	800	350	2
2	1900	800	1
3	1800	1200	1
4	750	450	2
5	830	710	2
6	800	650	2
7	700	420	1
8	690	390	2
9	810	540	2

Найти: Определить оптимальное место расположения главной понизительной подстанции (ГПП), число и мощность силовых трансформаторов ГПП, составить принципиальную однолинейную схему электроснабжения.

Решение

Определяем полные мощности цехов:

Примем центры нагрузок цеховых подстанций в центре цеха и определим их координаты:

1 (13,1 ; 85,4) 4 (21,3 ; 51,4) 7 (79 ; 17,3)

2 (77,9 ; 83,2) 5 (118,2 ; 44,3) 8 (150,7 ; 13,1)

3 (170,2 ; 85,1) 6 (6,9 ; 20,4) 9 (32,8 ; 6,3)

Определим оптимальное место расположения ГПП:

Выбор числа и мощности силовых трансформаторов ГПП:

Для большинства заводов характерно преобладание нагрузки второй категории, для которых необходимо питание от двух независимых взаимно резервирующих источников питания. Завод питается по двум воздушным линиям напряжением 110 кВ. Учитывая перечисленные выше пункты устанавливаем два трансформатора.

Активная и реактивная нагрузки на шинах ГПП:

Мощность трансформаторов:

где - коэффициент загрузки трансформатора в нормальном режиме (при преобладании потребителей 2-ой категории )

Выбираем трансформатор

Данная ГПП является тупиковой подстанцией поэтому выбираем типовую схему «Два блока с отделителями и неавтоматической перемычкой со стороны линии»

Принципиальная однолинейная схема ГПП

2.Индукционные, канальные и тигельные печи, устройство, расчет активной и пол­ной мощности.По устройству канальная печь напоминает конструкцию силово­го понижающего трансформатора, первичной обмоткой которого явля­ется индуктор, а вторичной - расплавленный металл в виде замкну­того канала. Индукционная канальная печь (рис.5.5) состоит из футерован­ной ванны 1, футерованной крышки 2, трех или шести индукционных единиц 3. В состав индукционной единицы входит индуктор - 4, магнитопровод 5, подовый камень 6, плавильный канал 7.

Канал может быть круглым, прямоугольным и овальным. Кожух печи выполняют из листовой стали, в печи имеются дверцы для обслуживания и сливной носок. Печь снабжена механизмом наклона для слива металла. Футеровку ванны печи выполняют из огнеупорных кирпичей. Индуктор выполняется из медных трубок, при больших мощностях (больше 250 кВт) трубки охлаждаются водой. Для изго­товления индуктора применяют трубки круглого или прямоугольного сечений, а также трубки специального профиля с утолщенной сторо­ной, обращенной наружу - к каналу с металлом.

Под действием эдс в канале с металлом возникает пере­менный ток , который разогревает металл. Тепловая энергия, вы­деляемая в металле под действием тока, определяется по выра­жению

Q=I₂²r₂

где r₂- активное сопротивление металла в канале. Ом; -время протекания тока I₂ через канал.

Активная мощность печи, необходимая для расплавления метал­ла, массой G_m, за время _пл, определяется по формуле

P₁ = G_m С_эм/_пл_П

где С_эм - энтальпия металла при температуре разливки, Вт. ч/кг;

_П - общий кпд печи, берется по таблицам, составленным из практики эксплуатации печей.

Полная мощность, подводимая к индуктору, определяется по выражению

S₁=U₁I₁=P₁/cos

где I₁ ток индуктора; cos - естественный косинус фи пе­чи.

Активную мощность, выделяемую в канале, определяем по выра­жению:

P₂=P₁- P_ЭП = I₂r₂²

где P_ЭП - электрические потери в индукторе, Вт. Электрические потери индуктора состоят из потерь в меди Р_ми потерь в стали индуктора Р_с:

P_ЭП = Р_м + Р_с

Потери в меди и стали индуктора определяются по выражениям:

Р_м = I₁²r , Р_с = p_CG_C

где r - активное сопротивление индуктора. Ом; р_с - удельные потери в стали, Вт/кг; G_c - масса магаитопровода индуктора, кг. Сила тока в канале определяется по выражению

I₂ = I₁W₁

При сливе металла часть его остается в печи, во избежание замораживания ИКП. Если из печи вылить весь жидкий металл и заг­рузить холодную шахту, то она не расплавится, так как вторичная цепь будет разомкнута. Невозможность полного слива металла ус­ложняет переход от одной марки к другой, так как приходится про­водить несколько промежуточных промывочных плавок. Взаимодейс­твие тока индуктора с током, протекающим в металле (канале) печи, вызывает электродинамические силы, перемешивающие металл.

От воздействия тока в канале с магнитным потоком, создавае­мым этим же током, возникает сжимающий эффект, проявляющийся в сжимающем усилии, действующем на жидкий металл. При сильных маг­нитных полях усилия настолько велики, что могут вызывать пережа­тие металла в канале и прекращение протекания тока. Усилию сжа­тия противодействует статическое давление столба металла в кана­ле и вне его. В начале плавки давление столба металла в канале невелико, поэтому плавку начинают на небольших токах. По мере расплавления металла давление столба металла увеличивается, уве­личивают и ток индуктора. Для регулирования мощности тока ин­дуктора ИКП снабжаются многоступенчатыми электропечными транс­форматорами.

В ИКП плавят чугун, медь, алюминий, цинк, латунь, бронзу и другие металлы. Выпускают ИКП емкостью от 0,4 до 160 т жидкого металла. Кроме ИКП с вертикальным каналом выпускается и печи с горизонтальным каналом. Они обладают большей стойкостью футеров­ки ванны и канала.

Индукционные тигельные печи

Индукционная тигельная печь (рис.5.8) состоит из тигеля 1, индуктора 2, футерованной крышки 3, кожуха 4, расплавленного ме­талла 5.

Принцип действия индукционной тигельной печи (ИТИ) основан на поглощении электромагнитной энергии материалом шихты.

Распределение энергии в шихте зависит от частоты тока, гео­метрических соотношений диаметра тигля и диаметра индуктора, размеров и электрофизических свойств шихты. Неравномерное расп­ределение энергии по сечению шихты ускоряет нагревание и расп­лавление шихты. Энергия концентрируется в отдельных, прилежащих к стенкам тигля, слоях, вызывая их быстрое расплавление. Поскольку при изменении температуры изменяются как гео­метрические размеры сплавляемых друг с другом кусков металла, так и их магнитная проницаемость и удельное электрическое сопротив­ление, то частота тока выбирается из условий оптимального режима плавки, при которых процесс расплавления идет быстрее. ИТП по частоте источника питания подразделяются на: а) печи промышленной частоты; б) печи средней частоты (150-12000 Гц) с питанием от машинных и тиристорных преобразователей частоты; в) печи высокой частоты (66 кГц и более) с питанием от ламповых и полупроводниковых генераторов.

Отсутствие канала упрощает конструкцию печи, позволяет пол­ностью сливать металл, облегчает осмотр и ремонт футеровки. ИТП получили распространение в металлургии спецсталей м сплавов. От­сутствие концентрированных источников тепла, углеродосодержащих электродов, позволяет получать стали и сплавы высокой степени чистоты по углероду и газам. Электродинамическое движение метал­ла обеспечивает получение однородного сплава с заданным химичес­ким составом. Однако в ИТП шлаки малоэффективны, так как нагре­ваются от металла. ИТП выпускаются емкостью 0, 06 - 60 т жидкого металла. Мощность, которую необходимо подвести к индуктору для расп­лавления металла массой G_M и перегреве расплава до конечной тем­пературы t_MK, определяется по формуле

Р₁=Р_ПОЛ + ΣР_МП + Р_ЭП

где Р_пол - полезная мощность, необходимая для нагрева, расплавления шихты и перегрева расплава, Вт; ΣР_МП - суммарные тепловые потери печи, Вт.

Суммарные тепловые потери печи состоят из тепловых потерь через стены, под, крышку тигля и тепловых потерь излучением, методика их расчета изложена в [6].

Полезная мощность определяется по выражению

Р_ПОЛ = G_М(с_Ш(t_МП - t_Ш) + с_Ж(t_МК – t_МП) + _МП)/_ПЛ

где с_мк - температура плавления металла, °С; t_Ш - начальная температура шихты; °С; С_ш - удельная теплоемкость шихты, Вт.ч/кг*°С; С_ж - удельная теплоемкость жидкого расплава, Вт.ч/кг*°С; _МП - скрытая теплота плавления, Вт.ч/кг.

Полная мощность, подводимая к индуктору, определяется по выражению (5.20), активная мощность, выделяющаяся в тигле,- по выражению (5.21). Активная мощность P₁ может быть определена также по выражению

Р₁=Р_ПОЛ/_П= Р_ПОЛ/_Э_М

гдеη_Э,η_М - соответственно, электрический и тепловой кпд печи.

3.Система стабилизации скорости с положительной обратной связью по току якоря.Схема системы, получившей название «источник тока - двигатель» (ИТ - Д), показана на рис. 4.25, а. В этой схеме якорь двигателя 2 подключен к источнику тока 1 и обтекается постоянным током. Значение тока в обмотке возбуждения 3 и его направление могут изменяться с помощью потенциометра 4 и контактов К1и К2. Так как I = const, электромеханическая характеристика двигателя будет представлять собой вертикальную прямую линию (см. рис. 4.25, б).

Семейство механических характеристик легко получить на осно­вании формулы M = kФI. Из нее видно, что при / = const момент двигате­ля и его направление определяются соответственно значением маг­нитного потока и его знаком. Таким образом, если с помощью по­тенциометра 4 (рис. 4.25, а) и контактов К1 и К2 изменять значе­ние тока возбуждения и его направление, а тем самым и магнитный поток Ф, можно получить механические характеристики в виде пря­мых 1 ...6 при различных магнитных потоках от –Ф₁ до +Ф₆ (рис. 4.25, в). Такие характеристики обеспечивают постоянство мо­мента на валу двигателя при любой его скорости, а ЭП приобретает свойства источника момента, управляемого по цепи возбуждения.

В каких же случаях могут потребоваться механические характе­ристики такого вида? Вспомним, что одна из функций ЭП связана с обеспечением регулируемого по значению усилия или момента для создания на исполнительном органе рабочей машины требуемого натяжения в обрабатываемом или изготавливаемом материале или изделии (производство листового металла, проводов, бумаги, тек­стильного полотна и др.). Очевидно, что ЭП с такими механичес­кими характеристиками наиболее просто обеспечит выполнение этой функции, а также позволит получить постоянные по значению ускорения или замедления движения.